logo

Ko’ndalang va bo’ylama zarb ta’sirida bo’lgan sterjen va balkalarda hosil bo’ladigan kuchlanishlarni aniqlash

Загружено в:

12.08.2023

Скачано:

0

Размер:

619 KB
Ko’ndalang   va   bo’ylama   zarb   ta’sirida   bo’lgan   sterjen   va
balkalarda hosil bo’ladigan kuchlanishlarni aniqlash
Mundarija:
               Kirish......................... ..........................4.
I-BOB. Dinamik ta’sirlar........................................................................... 6 .
1.1.    Yuklarning dinamik ta’siri................... ..............6. 
1.2.     Zarb ta’sirida hosil bo’ladigan kuchlar.............. ......9.
II-BOB. Bo’ylama va ko’ndalang ta’sirlar................ ..........18.
2.1.     Bo’ylama va ko’ndalang zarblar ......... .. ..... .............21.
2.2.     Bo’ylama va ko’ndalang zarb ta’siridagi kuchlarning elastik
      sistemaga    ta’siriga oid misollar.....................28. 
        XulOsa........................................................32.
         Foydalanilgan adabiyotlar ro’yxati.............................33.  Kirish
1.Mavzuning   qo’yilishi    .     Ishda   yuklar   ta’sirida   hosil   bo’ladigan   dinamik
ta’sirlar,   zarb   ta’sirida   hosil   bo’ladigan   kuchlar,   bo’ylama   va   ko’ndalang   zarblar
ta’sirida kuchlarning elastik sistemaga ta’siriga oid masalalar qaralgan.
2.Mavzuning   dolzarbligi .     Ma’lumki   mexanikada   zarb   kuchlari   ta’sirini
hisobga   olish   juda   muhim   hisoblanadi.   Bo’ylama   va   ko’ndalang   zarblar   ta’sirida
qurilma   elementlarida   hosil   bo’ladigan   dinamik   ta’sirlarni   hisoblash   qurilma
elementlarining   kuchlanganlik   holatini   aniqlash   mexanikaning   asosi   hisoblanadi.
Shulardan kelib chiqqan holda mavzuni dolzarb deb qarash mumkin.
3. Ishning maqsad va vazifalari . Ishda bir uchi erkin ikkinchi uchiga bikr
mahkamlangan   sterjenga   bo’ylama   zarb   berilishi   sterjenda   hosil   bo’ladigan
dinamiklik   koeffitsientini   aniqlash,   zarb   tushish   balandligi,   statik   yuklanish
kuchining   qiymatini   aniqlash,   bundan   tashqari   sharnirli   balkaning   o’rtasiga   h
balandlikdan     tushuvchi   yuk   ta’sirida     balkada     hosil   bo’ladigan   dinamiklik
koeffitsientini aniqlash maqsad qilib qo’yilgan.
Ko’ndalang   kuchlar   ta’sirida   ham   hosil   bo’ladigan   dinamiklik   koeffitsienti   va
kuchlanishlarni   aniqlash   maqsadi   qo’yilgan.   Ushbu   aniqlanishi   zarur   bo’lgan
kattaliklarni konsol balka uchun ham qarab chiqish vazifasi qo’yilgan.
4.   Ilmiy   tadqiqot   metodlari.   Ilmiy   tadqiqot   ob’ekti   sifatida   sterjen   va
balkalar   qaralgan.   Sterjenga   bo’ylama   va   ko’ndalang   zarb   kuchlari   ta’sirida
kuchlarning  elastik sistemaga ta’siri natijalari analitik usulda topilgan.
5. Ishning ilmiy va amaliy ahamiyati.   Ishda bo’ylama va ko’ndalang zarb
ta’sirida   hosil   bo’ladigan   kuchlanganlik   holatini   aniqlash,   zarbning   tushish
balandligini     topish,   balkaga   tushayotgan   zarb   kuchlari   ta’sirida   balkadagi   eng
katta   salqilikni   topish   kabi   kattaliklarni   aniqlash   texnikada   muhim   xarakter
ekanligini bildiradi.   Sterjen va balkalardagi kuchlanganlik holatini toppish amaliy
jihatdan muhim hisoblanadi.
< 3 6.   Ishning   tuzilishi.   Bitiruv   ishi   kirish   to’rtta   paragraf   xulosa   va
foydalanilgan asosiy adabiyotlar ro’yxatidan iborat bo’lib,  jami ____ betni tashkil
qiladi.
7.   Olingan   natijalarning   qisqacha   mazmuni.     Ishda   bo’ylama   va
ko’ndalang   zarb   kuchlari   ta’siri   natijasida   sterjenda   hosil   bo’ladigan   dinamiklik
koeffitsienti   va   sterjenning   ixtiyoriy   kesimida   hosil   bo’ladigan   kuchlanishlar
aniqlangan.   Sharnirli   balka   va   konsol   balka   uchun   ham   bo’ylama   va   ko’ndalang
zarb ta’sirida hosil bo’ladigan kuchlanishlar va balkada hosil bo’ladigan eng katta
salqiliklar aniqlangan.
< 4 I-BOB. Dinamik ta’sirlar 
1.1. Yuklarning dinamik ta’siri
                 Bino va inshootlarga sekinlik bilan qo’yiladigan, bunda inshoot qismlarida
paydo   bo’ladigan   harakat   tezlanishi   juda   kichik   bo’lganligidan   ularni   hisobga
olmaslik   mumkin   bo’lgan   kuchlar   statik   kuchlar   deyiladi.   Bino   va   inshootlarga
statik kuchlardan boshqa dinamik kuchlar ham ta’sir qiladi.
                    Muhandislik  amaliyotida  ko’pincha  dinamik  kuchlarga  duch  kelamiz, bu
kuch   o’zining   qiymati   va   holatiga   nisbatan   tez   o’zgaradi.   Dinamik   kuch   ta’sirida
inshoot  qismlarida tebranma harakat  hosil  bo’ladi. Shuning uchun hisob ishlarida
inshootlarning   o’z   massasiga   ham,   yuk   massasiga   ham   bog’liq   bo’lgan   inersiya
kuchlarini ham hisobga olish kerak bo’ladi.
               O’z navbatida qo’shimcha zo’riqish va deformatsiyalar inersiya kuchlariga
bog’liq.   Ba’zan   ushbu   qo’shimcha   kuchlar   shu   darajada   oshib   ketadiki,   hatto
asosiy kuchdan paydo bo’ladigan kuchlanishlardan ham ortiq bo’ladi.
                   Dinamik kuchning ta’siri amalda dinamik koeffitsient yordamida hisobga
olinadi. Maksimal zo’riqish kuchining qiymatini topish uchun dinamik kuch statik
kuch bilan almashtiriladi, uning ta’siridan topilgan zo’riqish yoki ko’chish dinamik
koeffitsientga ko’paytiriladi:
                                                          
           Ko’pgina hollarda dinamik koeffitsient   analitik usulda yoki tajriba yo’li
bilan   aniqlanadi.   Ushbu   kattalik   bino   va   inshootning   o’lchamlariga,   massasi,
bikirligi kabi bir qator omillarga bog’liq.
                      Umuman   olganda   dinamik   kuch   inshootga   bo’ladigan   murakkab   ta’sir
bo’lib, hamma vaqt ham uni hisobga olib bo’lmaydi.
                        Ko’p   masalalarni   yechishda   hisobni   soddalashtirish   uchun   bir   qator
gipotezalardan   foydalaniladi.   Ushbu   bitiruv   ishi   doirasida   biz   yuk   ko’tarishda
kanat hisobi, zarb ta’sirining hisobi kabi holatlarni qarab chiqamiz.
           Og’irligi    bo’lgan yukka  a  tezlanish bilan ko’tarishda tros hisobini ko’rib
chiqamiz: (1-rasm)
< 5 1- rasm
Bu   yerda   - yuk   og ’ irligi ;   - tezlanish   ;   - tros   og ’ irligi ;   - bo ’ ylama
kuch ;  -  inersiya   kuchi ;  -  mn   kesimdan   yukkacha   bo ’ lgan   masofa .
           Agar   yuk   qo ’ zg ’ almas   bo ’ lsa ,   kanatning   ixtiyoriy   mn   kesimida   yuk   va   kanat
og ’ irligidan   statik   zo ’ riqish   kuchi   paydo   bo ’ ladi .   U   kanatning   pasti   qirqib   olingan
qismi    muvozanat   shartidan   aniqlanadi :
                                       
(1)
           Yukni   a   tezlanish   bilan   ko ’ tarishda   kanatning   tortilish   kuchini   toppish   uchun
yukning   harakat   tenglamasini   tuzamiz .   Buning   uchun   Dalamber   prinsipidan
foydalanamiz .   Bu   prinsipga   muvofiq   harakatlanayotgan   sistemaning   barcha
nuqtalariga   qo ’ shimcha   ravishda   inersiya   kuchlarini   qo ’ yib ,   sistemani
muvozanatda   deb   qaraymiz .
           Inersiya kuchining miqdori massa bilan uning tezlanishi ko’paytmasiga teng
bo’lib, tezlanishga nisbatan teskari tomonga yo’nalgan.
                   Dalamber prinsipi yordamida istalgan dinamik masalaning yechimi sodda
shaklga –muvozanat tenglamalarini tuzishga keltirish mumkin.
         Biz qarayotgan masalada inersiya kuchi 
                                                                                                    (2)
ga teng    bo’ladi.   Bu yerda  -erkin tushish tezlanishi.
< 6                       Dinamik   zo’riqish   kuchi     ning   to’la   qiymati   quyidagi   tenglamadan
topiladi:
yoki                         
                                                                                                               (3)
            Dinamik kuchlanish                    ga teng.
 Dinamik koeffitsient qiymati quyidagi ifodadan topiladi:   
                                                                                                             (4)
         Shunday qilib, yukni  a  tezlanish bilan ko’targanda dinamik kuchlanish statik
miqdordan   bir   necha   marta   katta   bo’lar   ekan.   Masalan,   tezkor   liftlar
ko’tarilishining   katta   tezligi   katta   tezlanish   hisobiga   erishiladi,   shuning   uchun
ularda   dinamik   kuchlanish   ham   juda   katta   bo’ladi.   Bunday   hollarda   troslarni
dinamik kuchning ta’sirini e’tiborga olgan holda hisoblash zarur.
          Agar   yukni   a   tezlanish   bilan   tushirsak,   dinamik  koeffitsient   formulasi   oldiga
minus   ishorasini   qo’yish   kerak.   Yuk   erkin   tushganda   tezlanish   =-
bo’lganligidan  kanatdagi tortilish kuchi nolga teng bo’ladi. Kanat tushayotgan yuk
ortidan hech qanday zo’riqishsiz harakat qiladi.
< 7 1.2. Zarb ta’sirida hosil bo’ladigan kuchlar
       Zarb deganda harakatlanayotgan jismlarning juda qisqa vaqt ichida tezliklarini
keskin o’zgarishi bilan bog’liq bo’lgan to’qnashuv tushuniladi.
      Zarb vaqti sekundning mingdan bir ulushi bilan o’lchanadi, zarb kuchi esa juda
katta qiymatga erishadi.
            Zarbning  ikkita  fazasi  bo’ladi.  Birinchi   fazada  o’zaro  uriladigan  jismlarning
og’irlik   markazlari   o’zaro   yaqinlashadi,   jismlar   orasidagi   ta’sir   kuchi   ortadi,
jismlar bir-biriga juda yaqin bo’lib, ularning nisbiy tezligi nol bo’lganda bu kuch
maksimal qiymatga erishadi.
          Ikkinchi   fazasida   jismlarning   og’irlik   markazlari   bir-biridan   uzoqlashadi,
ularning   ta’sir   kuchlari   kamayib,   zarbning   so’nggida   jismlar   kontakti   tugaganda
nolga  yoki   tushayotganda   yukning   og’irligiga   teng   o’zgarmas   qiymatga   aylanadi.
(2-rasm)
2-rasm
    Diagrammaning   S  nuqtasida zarb kuchi eng katta qiymatga erishadi.
          S   nuqta orqali o’tkazilgan vertikal diagrammani zarbning birinchi va ikkinchi
fazalariga   mos   keluvchi   ikki   qismga   bo’ladi.   Zarb   kuchining   impul’si   harakat
miqdorining o’zgarishiga teng.
                                                                                                     (5)
        Eng   katta   zarb   kuchi   P
max   va   uning   ta’sir   etish   doimiyligi     masalasiga
kelganda,   ular   shu   vaqtgacha   aniq   hal   qilingan   emas.   Buni   shunday   izohlash
< 8 mumkinki, zarb sodir bo’ladigan juda qisqa vaqt ichida zarb kuchini aniqlash bilan
bog’liq bo’lgan biror-bir o’lchashni bajarish juda qiyin.
    Tushayotgan yuk elastik sterjenga urilganda zarb sodir bo’lgan nuqta qandaydir
tezlikka erishadi; lekin butun sterjenning deformatsiyalanishi uchun zarbga ketgan
vaqt    t   dan ko’proq vaqt kerak bo’ladi. Shuning uchun zarb ta’siriga shartli hisob
bajariladi,   so’ngra   zarb   natijasida   sterjenda   paydo   bo’ladigan   ichki   zo’riqish
kuchlari   va   ko’chishlar   aniqlanadi.   Ichki   zo’riqish     kuchlar       va     ko’chishlar
jismning ma’lum  nuqtasiga  boshlang’ich tezlik  berish  tufayli  paydo  bo’ladi.
    Masalan: zarb beriladigan  nuqtaning  eng katta dinamik   ko’chishi  aniqlanadi.
Ko’chishi     ma’lum     bo’lsa     sterjenning       kuchlangan     holatiga     doir     masalani
yechish       mumkin.      Ma’lum   taxminlar     chegarasida     zarb     tushadigan       nuqtaga
statik     qo’yiladigan,     sistemaning   eng     katta     dinamik     ko’chishni     yuzaga
keltiradigan     kuchni     topish     mumkin.    Bunday  kuch    shartli      ravishda     dinamik
kuch  deb  ataladi  va   
     orqali  belgilanadi . 
                      Og’irligi   G   bo’lgan   yuqorida       tushayotgan   jism     og’irligi     hisobga
olinmaydigan     elastik   prujinaga     mahkamlangan     og’irligi     G
0   bo’lgan,   boshqa
jismga  uriladigan  holni  ko’rib  chiqamiz.  ( 3-rasim, a).
3-rasm
< 9 Zarbni       absalyut     elastik       deb     hisoblaymiz   .     Prujinaning       bikrligini     C
orqali  belgilaymiz . 
        Agar   G   kuchi  sistemaga  statik  ravishda  qo’yilsa ,  ko’chish  
                                                                                                               (6)
 tenglikdan   topiladi. 
       Zarb  natijasida  olingan  boshlag’ich  tezlik  tufayli  prujina        qiymatga
siqiladi.  ( 3-rasim , b).
      Siqilish qiymatini  dinamik  kuch   P
D   orqali  aniqlash  mumkin:    
                                                                                                                (7)
       Yukning  arbdan  oldingi  tushish  tezligi  tushish  balandligiga  bog’liq:
                                          
                                                V 2
=2gh                                                                 (8)
        Ikkala jism  bir-biriga  tekkach  tezliklari bir  xil  bo’lib,  V
1  ga  teng  bo’ladi.
Shunday qilib   ikkala   jism    go’yo   bitta    jism    bo’lib    birlashadi     va    birgalikda
pastga  harakatlanib ,  prujinani  siqadi .  
       Faraz  qilaylik ,  zarb  juda  ham  qisqa  muddat    da  sodir  bo’ladi .   G
0  yuk
V
1  tezlikni   olib ,   zarb   tugagach    G  yuk  bilan   birga  prujinani  siqa  boshlaydi.
Harakat   miqdorining       o’zgarishi   haqidagi     teoremaga       muvofiq     quydagi
tenglikka  ega   bo’lamiz : 
yoki                                               
                                                                                                      (8 ` 
)
                 Keyingi     harakat     davomida     prujina   siqiladi,     jismlarning       tezligi   esa
asta –sekin  so’na   boshlaydi.  Prujina  eng ko’p siqilgan  paytda   siquvchi   kuch
P
D +G
0   ga  teng  bo’ladi . 
        Kinetik   energiyaning  o’zgarish  haqidagi   teoremadan   foydalanamiz.  Bu
teoremaga    muvofiq   moddiy     sistemaning      qandaydir    vaqt    oralig’ida   kinetik
< 10 energiyasining  orttirmasi   sistemaga  qo’yilgan  kuchlarning  unga  mos  keluvchi
yo’lda  bajarilgan ishlarining  yig’indisiga  teng:
                                                        T
2 -T
1 =A                                                          (9)
 Bu  yerda,  T
2 -prujinaning   eng   ko’p   siqilgan  paytdagi   kinetik   energiya.  Bu
paytda   tezlik  nolga   teng   bo’ladi,  T
2 =0;
  T
2 -zarbdan   keyingi    boshlang’ich    paytdagi    kinetik   enirgiya  u (8) tenglikni
hisobga   olgan  holda   quydagi   ifodadan   aniqlanadi:
                                          
(10)
A -ikkala   harakatlanuvchi      jismga      yo’lda     qo’yilgan     barcha     kuchlarning
bajargan    ishi.   
        Ikkala   jismning  og’irlik   kuchi      yo’lda   ( G+G
0 )    ish   bajaradi .  
        Jismlarga   prujina   tomonidan    o’zgaruvchan  kuch  ta’sir   qiladi.  Prujina
deformatsiyalanishining   boshlanishida  bu   kuch  og’irlik  kuchi    G
0   ga  oxirida
esa  G
0+ P
D   ga  teng.  Kuchning  o’zgarish  girafigi     4-rasmda   tasvirlangan .  Bu
kuchning   bajargan   ishi  manfiy   bo’ladi,  chunki  u  harakatga   nisbatan   teskari
tomonga   yo’nalgan.   Miqdori  jihatdan   bajarilgan   ish   4-rasmda   ko’rsatilgan
diagramma   yuziga   teng.  
4-rasm
Shunday     qilib     ( 7)   tenglikni     hisobga     olgan     holda   bajarilgan     ishni
topamiz:
< 11                           
(11)
Topilgan   qiymatlarni   (9) ga   qo’yib 
                                 
(12)
(6)va  (8)   tengliklarni  hisobga   olsak,  ushbu  tenglamaga   ega  bo’lamiz:
                                                                                     (13)
Bu  tenglamani    yechib,   ni    topamiz:
                                                                           (14)
bu    yerda  
                            
(15)
                      Olingan       yechim         taqribiy     hisoblanadi,           (14)   formulani       keltirib
chiqarishda       quyidagi         omillar         hisobga       olinmagan     edi:   zarb     absalyut
noelastik,   hisoblangan       haqiqatda    esa      real    sistemada       u    qisman      noelastik
bo’ladi.   Zarb       tushadigan       nuqtaning       mahalliy       deformatsiyalari       e’tiborga
olinmagan     edi.     Mahalliy       deformatsiyalarni       e’tiborga         olish       olinadigan
natijaga   sezilarli   ta’sir  ko’rsatishi   mumkin.    
               Agar   G
0  =0   bo’lsa,   ya’ni   og’irligi  hisobga  olinmaydigan   prujinaga
G     og’irlikdagi       jism       urilsa       (5-rasim),       dinamik       ko’chish     va     dinamik
koeffitsient   teng   bo’ladi:
                                               ;
< 12                                           
(16)
(16)   formuladan   yuqoridan   tushayotgan   massasiga   nisbatan   og’irligi   hisobga
olinmaydigan sterjen uchun dinamiklik koeffitsientni topishda foydalansa bo’ladi.
Sterjenning   siqilishiga   (6-rasm, a )   yoki   cho’zilishiga   sabab   bo’luvchi   (6-rasm, b )
bo’ylama   zarbda   qiymatini   sterjenning   bo’ylama   deformatsiyasi     ga
almashtirish mumkin:
                    5-rasm                  6-rasm.  a                     6-rasm. b
                                             ,                                                        (17)
                                                                                                       (18)
            Siquvchi   kuchni,   shuningdek,   unga   mos   keluvchi   kuchlanishni   dinamik
koeffitsient yordamida toppish mumkin:
                                              ;                                              (19)
       Statik cho’zilish     qancha katta bo’lsa, dinamik koeffitsient shuncha kichik
bo’ladi.   Shunday   qilib,   sterjenning   bikirligi   qancha   katta   bo’lsa,   zarb   kuchining
qiymati ham shuncha katta bo’ladi.  
< 13                       statik cho’zilishni oshirib, zarb kuchini kamaytirish mumkin. Sterjen
uzunligi   qancha   katta,   bikirligi   esa   qancha   kichik   bo’lsa,   dinamik   koeffitsient,
demak   dinamik   kuch   va   kuchlanish   shuncha   kichik   bo’ladi.   Shuning   uchun   ham
og’ir   barjalarini   shatakka   olishda   barja   bilan   shatakka   oluvchi   katerni
tutashtiruvchi kanat uzun olinadi. Turli sabablar tufayli masalan, barja sayoz yerga
tiqilib   qolsa   tosadifiy   zarb   natijasida   qisqa   kanatlar   dinamik   yukka   bardosh   bera
olamay uzilib ketadi.
              Agar   bo’ylama   zarbda   sterjenga   qo’shimcha   prujina   qo’yilsa,     qiymati
ancha   ortadi,   demak,   dinamik   koeffitsient   qiymati   kamayadi.   Mashina   bilan
fundament orasiga rezina qistirmalar qo’yilsa ham zarb ta’siri kamayadi.
       Ko’ndalang zarbda ham (7-rasm) (20) formuladan foydalansa bo’ladi.
Faqat         qiymatni   statik   salqilik   qiymati   bilan   almashtirish   kerak.   Yuk
uriladigan nuqtadagi statik salqilikni     orqali belgilaymiz,unda 
                                                                                                                    (20)
bo’ladi.
7- rasm
          Istalgan   kesimdagi   dinamik   salqilik     dinamik   kuchlanish   yoki   boshqa
istalgan   faktor    S
D    dinamik   koeffitsienti   orqali   topiladi :
  ,
                                                           ,                                                  (21)
               Og’irligi  hisobga olinmaydigan balkaga  yuqoridan yuk tushganda  dinamik
koeffitsient   qiymatini   yukning   balkaga   tegish   paytidagi   tezligi     orqali   belgilash
mumkin. Buning uchun  2h  qiymat o’rniga   ni qo’yish kerak bo’ladi.
< 14                                                    
(22)
                  Yukning  tushish   balandligi   nolga  teng  bo’lsa,   dinamik  koeffitsient   ikkiga
teng   bo’ladi.   Bunday   yuklanish   to’satdan   yuklanish   deyiladi.   Bu   masalani   fizik
jihatdan   quyidagicha   talqin   qilish   mumkin:   ipga   osilgan   yukni   balka   ustida
shunday   o’rnatish   kerakki,   u   balka   sirtiga   tegib   tursin,   lekin   og’irligi   tushmasin,
barcha   og’irlik   ipga   tushsin.   Agar   ip   bir   onda   qirqilsa,   yukning   butun   og’irligi
to’satdan  balkaga  tushadi.   Bunda   kuchlanish  va  salqiliklar  statik   yuklanishdagiga
qaraganda   ikki   marta   katta   bo’ladi.   Ma’lumki   statik   yuklanishda   kuch   qiymati
noldan belgilangan miqdorgacha ortadi deb taxmin qilinadi.
              Agar   yukning   tushish   balandligi   statik   salqilikdan   ancha   katta   bo’lsa,   ildiz
ostidagi ikkinchi hadga nisbatan birni inobatga olmaslik mumkin. Unda
                                                                                                            (23)
(20) va (21) formulalarni og’irligi hisobga olinmaydigan sterjenning og’irligi G ga
teng     bo’lgan   yuk   tushadigan   joyga   og’irligi   G
0   bo’lgan   jism   mahkamlangan   hol
uchun ham qo’llasa bo’ladi .(8-rasm)
8-rasm
           Agar balkaning massasi katta bo’lib, uni hisobga olmaslik mumkin bo’lmasa,
yechim   ancha   murakkablashadi.   Balkani   taqribiy   yechish   mumkin,   bunda
balkaning   erkinlik   darajasi   birga   teng   sistema   deb   qarash   kerak   bo’ladi.   Bunda
balka   uzunligi   bo’yicha   taqsimlangan   massa,   zarb   tushadigan   joyga   to’plangan
keltirilgan massa bilan almashtiriladi.
< 15          (21)  formulada   esa   o ’ zaro   uriladigan   jismlarning   massalari   emas ,  balki   ularga
proportsional   bo ’ lgan   og ’ irliklari   qatnashadi .   Agar   balka   og ’ irligi   Q
0 ,   keltirilgan
massa     og ’ irligini   kQ
0   bilan   belgilasak   ( k - keltirish   koeffitsienti   bo ’ lib   k <1 ),
dinamik   koeffitsientni   toppish   (21)   formulaga   G
0   o ’ rniga   kQ
0     qiymatni   qo ’ yib
hosil   qilinadi .
                                                                                          (24)
              K   ning   qiymati   sterjenning   mahkamlanish   usuliga   va   zarb   turiga   bog’liq
bo’ladi.   k   ning   qiymatini   topishda   taqribiy   usuldan   foydalaniladi.   Buning   uchun
berilgan   sistemaning   kinetik     energiyasi   aniqlanadi   va   keltirilgan   massa   kinetek
energiya bilan solishtiriladi.
         
< 16                    
II-BOB. BO’YLAMA VA KO’NDALANG TA’SIRLAR
2.1.  BO’YLAMA VA KO’NDALANG ZARBLAR.
        Bo’ylama   zarb.     Ko’ndalang   kesim   yuzasi   o’zgarmas,   bir   uchi   qistirib
mahkamlangan sterjenga bo’ylama zarb bo’lganida   ning qiymatini topamiz (9-
rasm).
9-rasm
   (22)- formulaga ko’ra dinamik koeffitsient quyidagiga teng bo’ladi.
                                                                        (25)
bu yerda   ga teng.
  Ushbu bo’ylama zarb ta’sirida kuchlanishni esa quyidagicha yozish mumkin:
                                                                                (26)
bu   yerda   E -elastiklik   moduli;   F -sterjen   ko’ndalang   kesim   yuzasi;   -sterjen
uzunligi.
      
< 17           
Dinamik kuchlanishni kamaytirish uchun sterjenga prujina o’rnatish kerak (bunda
bikirlik kamayadi). Prujina zarb ta’sirini kamaytiradi.   (10 rasm)
10- rasm
            Faraz     qilaylik       bo ’ ylama       zarb       ta ’ sirini       kamaytirish     uchun     sterjenga
prujina       o ’ rnatilgan     bo ’ lsin .    Bunda     prujinalarda     o ’ ramlarning     prujina     o ’ qiga
perpendikulyar     bo ’ lgan     tekislikka       og ’ ish     burchagi       kichik     bo ’ lganligida
o ’ ramlar    shu    tekislikda    yotadi    deb    hisoblash    mumkin . 
Prujina     o ’ ramining     o ’ rtacha     diametri     va     radusini     D     va     R     orqali ,     sim
diametrini         d     va     radiusini     r     orqali ,     prujina     o ’ ramlari     sonini       n     bilan
belgilaymiz  .   (11-rasim)
< 18 11- rasm
        Prujinani     qirqamiz .   Kesimdagi     kuchlarni       Q     va     M
b     bilan     almashtiramiz   .
Q = R   va     ekanligini     muvozanat     shartlaridan     aniqlaymiz   .    Qirqilishidan
hosil     bo ’ ladigan     prujina     qirqilish     bilan     buralishga     ishlaydi .     Kesimda     hosil
bo ’ ladigan     urinma       kuchlanishlarni     prujina     o ’ rami     kesimi     bo ’ ylab     tekis
taqsimlangan    deb     hisoblaymiz .   (12-rasim) 
12- rasim
        U    holda                              
Buralishdan   hosil   bo ’ ladigan   eng   katta   urinma   kuchlanishlar   kesim   markazidan
eng   uzoqda   yotgan   nuqtalarda   paydo   bo ’ ladi .
           Kesimdagi   urinma   kuchlanishlar   bir   tomonga   qarab   yo ’ nalganligi   uchun   ular
qo ’ shiladi  
                                                                (28)
Qavs   ichidagi   ifoda   kichik   bo ’ ganligi   uchun   uni   hisobga   olmaslik   mumkin ,  u   holda
                                                           (29)
         Deformatsiyalanish   jarayonida   prujina   o ’ ramlari   buralishgagina   uchraydi   deb
hisoblab ,   prujina   deformatsiyasini   topamiz .
         P  kuch ta’siridan prujinaning cho’zilishini    orqali belgilab, bu kuchning  
ko’chishda   bajargan   ishi   A   ni   topamiz.     bilan   P   kuch   orasida   chiziqli
< 19 bog’lanishni   hisobga   olsak         bo’ladi.   Prujinada   buralishdan   hosil
bo’ladigan potensial energiya       ga teng bo’ladi.
bu yerda  G
1 - buralishdagi prujina bikirligi;     -qutb inertsiya momenti.
        n   o’ramli   prujina   tayyorlash   uchun   ketgan   sim   uzunligini   quyidagi   formula
yordamida topamiz:     .
     Shuning uchun          
      Ish   A   ni   potensial   inergiya   U   ga   tenglab   va   bunda   qutb   inertsiya   momentini
 ekanligini e’tiborga olib quyidagi formulaga ega bo’lamiz:
                           yoki                       
Ushbu ifodani etiborga olib  - ni quyidagicha yozish mumkin 
                      
U holda dinamik koeffitsient quyidagi ko’rinishga keladi:
                                                                               (30)
bu  yerda  P-  prujinaga ta’sir qiluvchi tashqi kuch.
              Ko’ndalang zarb.   Ko’ndalang kesimi o’zgarmas, ikkita sharnirli tayanchga
mahkamlangan   balkani   ko’rib   chiqamiz.   Balkaning   kinetik   energiyasini   aniqlash
uchun chap tayanchdan   z   masofada yotuvchi balka elementining (13-rasm) tezligi
V
z    zarb tushadigan nuqtaga qo’yilgan  G  kuch ko’rinishidagi statik kuchdan paydo
bo’ladigan ko’chish  v
z  ga proportsional, deb taxmin qilamiz.
13-rasm
  Proportsionallikning bu shartini quyidagi tenglik bilan ifodalsh mumkin:
< 20                                                      
(31)
     Bu yerda  V
max  va  v
max -balka o’rtasining tezligi va salqiligi.
     Zarb tushadigan nuqta balkaning o’rtasida deb, qabul qilib salqilikning quyidagi
tenglamasiga   ega   bo’lamiz:            
(32)
Demak,                   ;          
      Sistemaning kinetik energiyasi quyidagi tenglamadan topiladi:
         
(33)
    Endi   keltirilgan   massa   o’rta   qismiga   mahkamlangan   balka   uchun   kinetik
energiyani topamiz. Bu massaning harakat tezligi  V
max   qiymatga teng deb hisoblab,
                                                 
(34)
ni hosil qilamiz.
          Agar   ikkita   sistemaning   kinetik   energiyalari   bir   xil   bo’lasa,   ularni   o’zaro
ekvivalent   deb   hisoblash   mumkin.   Agar   energiya   uchun   yuqorida   olingan   ikkita
ifodani bir-biriga tenglasak, keltirish koeffitsientini             ga teng deb olish
mumkin.
Topilgan k ning qiymatini (25) formulaga quyib, ikkita tayanchdagi balkaning 
o’rtasiga yuk kelib uriladigan hol uchun dinamik koeffitsientning qiymatini 
topamiz:                                                                           (35)
< 21           bu   yerda   Q
0   –   balka   og’irligi;   -yukning   statik   ta’siridan   balkaning   zarb
tushadigan nuqtasidagi salqiligi.
       Endi  bir  uchi qistirib mahkamlangan ikkinchi  uchi erkin bo’lgan konsal  balka
erkin uchiga  G  kuch  H  balandlikdan tushayotgan holni qarab chiqamiz.(14-rasm).
14-rasm
         Ushbu holda vaqtning uchta xarakterli vaqtini aniqlaymiz:
       1. Elastik sistemaga to’satdan  qo’yilgan   G   kuchi ta’sirida yuk   G   bilan tushish
tezligi  ga teng bo’lsa u holda sistema massasi tezligi   nolga teng bo’ladi.
       2. Sistemaga to’satdan qo’yilgan    G   kuchi ta’sirida yuk tezligi   c   butun elastik
sistema  tezligiga teng bo’ladi.
       3. Qandaydir vaqtda   elastik sistema eng katta egilishga ega bo’lsa bu holda   G
yuk tezligi butun sistemada nolga teng.
                Tezlik   c   quyidagi   shartdan   aniqlanadi,     ya’ni   elastik   bo’lmagan   zarb
ta’siridagi harakatlar soni zarbgacha bo’lgan harakatlar tezliklariga teng va h.k.
bundan                                                                                                     (36)
Sistema  ta’sir   qilayotgan   Q   kuchi   ta’sirida   zarbga  qadar   ham   deformatsiyalanadi.
Agar   -sistemaning   Q   kuchi   ta’sirida   egilishi   u   holda   sistemada     zarbga   qadar
yig’ilgan potensial energiya quyidagiga teng bo’ladi. 
< 22         G   kuch   va   xususiy   og’irlik   Q   ta’siridagi   eng   katta   egilishini     bilan
belgilaymiz.
    Qandaydir vaqt oralig’ida sistema shunday egilishga ega bo’lsa  G  va  Q  ta’sirida
eng   katta   bosimga   ega   bo’ladi,   ya’ni   Gk
D +Q,   k
D -dinamik   koeffitsient   bo’lib
tushayotgan   G   yuk   va   xususiy   og’irlik   Q   ning   inertsiyasi   hisoblanadi.   Biz
qarayotgan   hol   uchun   kinetik   energiya   nolga   teng.   (chunki   G   va   Q   larning
tezliklari nol).
                                                                       (37)
bu   yerda     -tushayotgan   yukga   qadar   hosil   bo’lgan   potensial   inergiya;
  -to’satdan   qo’yilgan   yuk   ta’sirida   hosil   bo’ladigan   sistema   kinetik
energiyasi;     -yuk   ta’siridan   so’ng   G   va   Q   larning   bajargan   ishi
bo’lib,  to’ldiruvchi egilish deyiladi,  bunda  .
       Potensial energiyani kuchlar orqali     deb ham olish mumkin.  U holda
                                     
(38)
(38)   va     (39)   ifodalarni   bir-biriga   tenglasak   va   ba’zi   almashtirishlardan   so’ng
quyidagilarni hosil qilamiz:
                                               (39)
            G   yuk   ta’siridan   hosil   bo’ladigan   sistema   egilishini     bilan   belgilaymiz
  ( Q   og’irlik   ta’siridan)   va     (   ta’siridan)   ko’chishlar   orasida
quyidagicha bog’liqlik mavjud 
                                        va   ,                                        (40)
bundan                                 va    
(41)
hosil qilingan ifodalarni (40) ga qo’yamiz va quyidagilarni hosil qilamiz
< 23                                          
(42)
bundan                                                (43)
ni hosil qilamiz.
       Qaralayotgan elastik sistemaga tekis taqsimlangan massa qo’yilgan holda zarb
berilayotgan bo’lsin.
Yuk ta’siridan so’ng sistema harakati kinetik inergiyasi quyidagicha bo’ladi:                                          
                                                                     (44)
  bu   yerda     ,     ta’siridagi   sistema   elementar   hajmi   kinetik
inergiyasi   bo’lib,   zarb   ta’siridan   hosil   bo’ladigan     tezlikdagi   dastlabki
moment hisoblanadi.
      Tekis taqsimlangan massali elastik sistemani    bunda  Q -sistema og’irligi)
xuddu   shunday   elastik   xususiyatga   ega   bo’lgan   keltirilgan   massali   ga
almashtirish mumkin u holda (45) ni hisobga olsak  
bundan                                                                                  (45)
bo’ladi.
        Yuqorida keltirilganlardan foydalansak                ,
bu   yerda     -statik   kuch   G   ta’siridan   hosil   bo’layotgan   elementar   qismning
ko’chishi;   -to’satdan   qo’yilgan   kuch   G   ta’sirida   hosil   bo’ladigan   ko’chish.   U
holda                                          
(46)
      Dinamik   koeffitsientni   toppish   uchun   (44)   formulaga   Q   o’rniga     ni
qo’yishdan hosil qilinadi.
< 24                                         (47)
3§   da keltirilgan bir uchi qistirib mahkamlangan sterjenga bo’ylama zarb berilgan
hol   uchun   ixtiyoriy   kesimda   hosil   bo’ladigan     ni   aniqlaymiz.   (15-rasm, a ).
Buning uchun (47) formuladan foydalanamiz,  unga ko’ra 
                                                               (48)
15-rasm
    Xuddi   shunday   balka   uchun   ham   ixtiyoriy   kesimda   hosil   bo’ladigan     ni
aniqlaymiz.            
ko’chish  esa yuk ta’sirida   ga teng bo’ladi.  Demak: 
 elementning og’irligi   ga teng. Ushbu ifodalarni (47) – formulaga
qo’yamiz va   ni qiymatini topamiz:  
                                                              (49)
< 25 2.2.Bo’ylama va ko’ndalang zarb ta’siridagi kuchlarning elastik 
Sistemaga ta’siriga oid misollar
     Ushbu paragrafda olingan natijalar bo’yicha misollarni ko’rib chiqamiz.
< 26 1-misol.
               Ko’ndalang kesim yuzasi o’zgaruvchi bo’lgan po’lat brusga og’irligi   G=20
kN   bo’lgan yuk balandligi  h=10 sm  dan tushib urilishi natijasida paydo bo’ladigan
eng   katta   dinamik   kuchlanish   topilsin.   Po’lat   uchun   elastiklik   modeli   E=2 10 11
n/m 2
  . Brus o’lchamlari rasmda tasvirlangan
F
1 =25 sm 2
, F
2 =49 sm 2
, L
1 =4 m, L
2 =2 m
Yechish:   Pog’onali   sterjenga   yuk   statik   ravishda   qo’yilgan   deb   olamiz.
Sterjenning   bo’ylama   qisqarishini   Guk   qonunidan   aniqlaymiz   .     dan
foydalanamiz.   Biz   qarayotgan   sterjen   ikkita   qismdan   iborat   bo’lganligi   uchun
umumiy uzayish har bir qism uzayishlari yig’indisiga teng bo’ladi.
      
   Topilgan statik ko’chish qiymatini dinamik koeffitsient formulasiga qo’yib uning
qiymatini aniqlaymiz 
< 27 Sterjen pastki qismidagi statik kuchlanish   
  
  Dinamik kuchlanish quyidagi tenglikdan topiladi:
2-misol.
      Uzunligi  3m  bo’lgan chetlari sharnirli mahkamlangan balkaga balandligi  h=10
sm   bo’lgan   balandlikdan   G=20   kN   yuk   tushadi.   Balkaning   xususiy   og’irligi
hisobga olinmagan hol uchun dinamik kuchlanish topilsin. (Balka  №24a  qushtavr).
Yechish:      Balkada eng katta egilish balkaning o’rtasida hosil bo’ladi.  G 
ta’sirida balkada hosil bo’ladigan   ni aniqlaymiz:  (№24a uchun j=2370 10 -8
 
sm 4
 ;  W=237 10 -6
 m 2
).
        Zarb   ta’sirida   hosil   bo’ladigan   dinamik   koeffitsientni   balkaning   xususiy
og’irligini hisobga olmagan hol uchun (20) formuladan aniqlaymiz
      Eng   katta   eguvchi   moment   balka   statik   yuklanganda   balkaning   o’rtasida   sodir
bo’ladi va uning qiymati   ga teng bo’ladi.
  Statik yuklanishda hosil bo’ladigan eng katta kuchlanish quyidagiga teng:
(21) formula orqali dinamik kuchlanishni topamiz.
< 28 3-misol.
        Uzunligi  3m  bolgan chetlari sharnirli mahkamlangan balkaga balandligi  h=10
sm   bo’lgan   balandlikdan   G=20   kN   yuk   tushadi.   Balkaning   xususiy   og’irligi
e’tiborga olingan holda dinamik kuchlanish topilsin. (Balka  №24a  qushtavr)
Yechish:       Masala   xuddi   2-masala   kabi   yechiladi   faqat   bunda   balkaning
og’irligini hisobga olish kerak. Ushbu hol uchun dinamik koeffitsient (47) formula
orqali topiladi
bu yerda 
        Balkaning   xususiy   og’irligini   hisobga   olgan   holda   dinamik   kuchlanishni   (21)
formuladan aniqlaymiz 
To’liq   kuchlanishni   aniqlash   uchun   unga   balkaning   xususiy   og’irligini   qo’shish
kerak,  ya’ni          ;
4-misol.
             Bir uchi bikr mahkamlangan ikkinchi uchi sharnirli biriktirilgan uzunligi 6
metr bo’lgan balkaning  d  nuqtasiga  h  balandlikdan yuk tushib uriladi.
  d  nuqtaning salqiligi topilsin.
        Berilgan :   G=40 kN,   =6m, E=2  10 11  
 , h=20 sm .
< 29 Yechish:               Balkaning   d   nuqtasidagi   salqilikni   topamiz.   Uni   ikkita
ko’chishning   yig’indisi   sifatida   olish   mumkin.   AB   balkani   deformatsiyalanmaydi
deb   hisoblaymiz.   Balkaning   d   nuqtasi   salqiligi   ko’chishlar   bo’yicha   birinchi
ko’chish           ifoda   bilan   aniqlanadi.   Ikkinchi   ko’chish       ifodaga
teng u holda d nuqtaning to’liq ko’chishi statik salqiliklar yig’indisiga teng bo’ladi.
      Dinamik koeffitsientni topamiz
     Balkaning qistirib mahkamlangan kesimidagi dinamik momentni topamiz
C  nuqtadagi  dinamik salqilik    
.
  d   nuqtadagi dinamik salqilik 
.
Xulosa:
           Zarb ta’sirida   hosil bo’ladigan kuchlar, siquvchi kuch va unga mos keluvchi
dinamiklik koeffitsienti aniqlanadi. Chetlari  sharnirli tayangan balka uchun unga  h
balandlikdan tushadigan yuk uchun taqribiy tenglama keltirib chiqarildi.
               Sterjenga ta’sir qiladigan bo’ylama va ko’ndalang zarblar ta’sirida sterjenda
hosil   bo’ladigan   kuchlanishlar   aniqlangan.   Ko’ndalang   kesim   yuzalari   har   xil
bo’lgan zinali sterjenga   yuqoridan tushayotgan   G    yuk ta’sirida sterjenlarda hosil
< 30 bo’ladigan   dinamik   kuchlanishlar   aniqlangan.   Keyingi   masalada   №24a   qushtavr
bo’lgan   sharnirli   balkaga   h   balandlikdan   tushayotgan   G   yuk   ta’siridagi   dinamik
kuchlanish   aniqlangan.   Bir   uchi   bikr   mahkamlangan   ikkinchi   uchi   sharnirli
mahkamlangan balkaning ixtiyoriy  d  nuqtasidagi salqiligi aniqlangan.
Foydalanilgan adabiyotlar
1. Худ о йназаров   Х .   Продольный   удар   по   круговой   цилиндрической
вязкоупругой облочке // Изв. АНУзССР. СТН. -1990.-№3-С.31-37. 
2. Мовшсян   Л.А     Продольный   удар   по   цилиндрической   оболочке//   Изв
A Н Арм  CC Р Сер. Физ-мат. Наук.-1964.- 17-№5.-С.43-46.
3. Ильясов   М.Х.,   Гасамов   А.Х.   Несталионарная   задача   о   продольном
ударе   по   взякоупругому   цилиндрической   конечной   длины//   Изв   A Н
Арм  CC Р Сер. Физ-мат. И мат. Наук. -1986.-7-№3-С.50-57.
< 31 4. Киейн   Г.К.   Расчет   подземных   трубопроводов.   –М:   Изд-во   Литер.   По
стр-ву, 1969.-240с.
5. Теория   оболочек   с   учетом   поперечного   сдвига.   Под.   Ред.   проф.
Галимова К.З –Казан: изд-во КГУ , 1977.-212с.
6. Бердиев   Ш.Д.   Продольно-радиальные   колебания   цилиндрической
оболочки   с   учетом   окружающей   среды//Узб   журнал   проблемы
меаники-1998, с.34-36.
7. А.Х.Маткаримов Материаллар қаршилигидан   қисқача   курс.
Тошкент-2004 й.
8. М.Эргашев   Материаллар   қаршилиги   Хисоблаш-лойихалаш   ишлари.
Тошкент. «Молия»-2003 й.
Internet saytlari
1.http:/www.edu.uz-ta’lim saytlari.
2. http:/www.eqworld.ru-adabiyotlar elektron variantlari.
3. http:/www.ziyonet.uz-adabiyotlar elektron variantlari.
Matematika fakulteti  ”Mexanika” ta’lim yo’nalishi
4-kurs talabasi  Axrolov Jamoliddinning
”Uchlari har xil mahkamlangan brus va balkalarda bo’ylama va ko’ndalang zarblar
ta’sirini hisoblashga oid amaliy masalalar yechish” nomli bitiruv malakaviy ishiga
Taqriz
Talaba     Axrolov Jamoliddin tomonidan tayyorlangan bitiruv malakaviy ishi
kirish,   2   ta   bob,   4   ta   paragraf,   xulosa   va   foydalanilgan   asosiy   adabiyotlar
ro’yxatidan iborat. 
< 32 Birinchi   bob   dinamik   ta’sirlarga   bag’ishlangan   bo’lib,   unda   yuklarning
dinamik ta’sirlari, zarb ta’sirida hosil bo’ladigan kuchlarga bag’ishlangan
Ikkinchi   bob     bo’ylama   va   ko’ndalang   ta’sirlar,   bo’ylama   va   ko’ndalang
zarblar,   bo’ylama   va   ko’ndalang   zarb   ta’siridagi   kuchlarning   elastik   sistemaga
ta’siriga   bag’ishlangan.   Bo’ylama   zarb   ta’sirida   sterjenlarda   hosil   bo’ladigan
kuchlanish, dinamiklik koeffitsiyenti aniqlangan. Ko’ndalang zarb ta’sirida chetlari
sharnirli tayangan va konsol balka uchun ham kuchlanish, dinamiklik koeffitsiyenti
aniqlangan. Xuddi shunday ishlar pog’onali brus uchun ham bajarilgan.
Umuman   olganda   talaba   Xasanov   Jaxongir   tomonidan   tayyorlangan
”Uchlari har xil mahkamlangan brus va balkalarda bo’ylama va ko’ndalang zarblar
ta’sirini   hisoblashga   oid   amaliy   masalalar   yechish”   nomli   bitiruv   malakaviy   ishi
qo’yilgan barcha talablarga javob beradi va ish muvaffaqiyatli himoya qilinsa unga
bakalavr darajasini berish mumkin  deb hisoblayman.
Taqrizchi:  Sam DAQI “ Qurilish mexanikasi 
va materiallar qarshiligi” kafedrasi dotsenti                                 N . Meliqulov
< 33

Ko’ndalang va bo’ylama zarb ta’sirida bo’lgan sterjen va balkalarda hosil bo’ladigan kuchlanishlarni aniqlash Mundarija: Kirish......................... ..........................4. I-BOB. Dinamik ta’sirlar........................................................................... 6 . 1.1. Yuklarning dinamik ta’siri................... ..............6. 1.2. Zarb ta’sirida hosil bo’ladigan kuchlar.............. ......9. II-BOB. Bo’ylama va ko’ndalang ta’sirlar................ ..........18. 2.1. Bo’ylama va ko’ndalang zarblar ......... .. ..... .............21. 2.2. Bo’ylama va ko’ndalang zarb ta’siridagi kuchlarning elastik sistemaga ta’siriga oid misollar.....................28. XulOsa........................................................32. Foydalanilgan adabiyotlar ro’yxati.............................33.

Kirish 1.Mavzuning qo’yilishi . Ishda yuklar ta’sirida hosil bo’ladigan dinamik ta’sirlar, zarb ta’sirida hosil bo’ladigan kuchlar, bo’ylama va ko’ndalang zarblar ta’sirida kuchlarning elastik sistemaga ta’siriga oid masalalar qaralgan. 2.Mavzuning dolzarbligi . Ma’lumki mexanikada zarb kuchlari ta’sirini hisobga olish juda muhim hisoblanadi. Bo’ylama va ko’ndalang zarblar ta’sirida qurilma elementlarida hosil bo’ladigan dinamik ta’sirlarni hisoblash qurilma elementlarining kuchlanganlik holatini aniqlash mexanikaning asosi hisoblanadi. Shulardan kelib chiqqan holda mavzuni dolzarb deb qarash mumkin. 3. Ishning maqsad va vazifalari . Ishda bir uchi erkin ikkinchi uchiga bikr mahkamlangan sterjenga bo’ylama zarb berilishi sterjenda hosil bo’ladigan dinamiklik koeffitsientini aniqlash, zarb tushish balandligi, statik yuklanish kuchining qiymatini aniqlash, bundan tashqari sharnirli balkaning o’rtasiga h balandlikdan tushuvchi yuk ta’sirida balkada hosil bo’ladigan dinamiklik koeffitsientini aniqlash maqsad qilib qo’yilgan. Ko’ndalang kuchlar ta’sirida ham hosil bo’ladigan dinamiklik koeffitsienti va kuchlanishlarni aniqlash maqsadi qo’yilgan. Ushbu aniqlanishi zarur bo’lgan kattaliklarni konsol balka uchun ham qarab chiqish vazifasi qo’yilgan. 4. Ilmiy tadqiqot metodlari. Ilmiy tadqiqot ob’ekti sifatida sterjen va balkalar qaralgan. Sterjenga bo’ylama va ko’ndalang zarb kuchlari ta’sirida kuchlarning elastik sistemaga ta’siri natijalari analitik usulda topilgan. 5. Ishning ilmiy va amaliy ahamiyati. Ishda bo’ylama va ko’ndalang zarb ta’sirida hosil bo’ladigan kuchlanganlik holatini aniqlash, zarbning tushish balandligini topish, balkaga tushayotgan zarb kuchlari ta’sirida balkadagi eng katta salqilikni topish kabi kattaliklarni aniqlash texnikada muhim xarakter ekanligini bildiradi. Sterjen va balkalardagi kuchlanganlik holatini toppish amaliy jihatdan muhim hisoblanadi. < 3

6. Ishning tuzilishi. Bitiruv ishi kirish to’rtta paragraf xulosa va foydalanilgan asosiy adabiyotlar ro’yxatidan iborat bo’lib, jami ____ betni tashkil qiladi. 7. Olingan natijalarning qisqacha mazmuni. Ishda bo’ylama va ko’ndalang zarb kuchlari ta’siri natijasida sterjenda hosil bo’ladigan dinamiklik koeffitsienti va sterjenning ixtiyoriy kesimida hosil bo’ladigan kuchlanishlar aniqlangan. Sharnirli balka va konsol balka uchun ham bo’ylama va ko’ndalang zarb ta’sirida hosil bo’ladigan kuchlanishlar va balkada hosil bo’ladigan eng katta salqiliklar aniqlangan. < 4

I-BOB. Dinamik ta’sirlar 1.1. Yuklarning dinamik ta’siri Bino va inshootlarga sekinlik bilan qo’yiladigan, bunda inshoot qismlarida paydo bo’ladigan harakat tezlanishi juda kichik bo’lganligidan ularni hisobga olmaslik mumkin bo’lgan kuchlar statik kuchlar deyiladi. Bino va inshootlarga statik kuchlardan boshqa dinamik kuchlar ham ta’sir qiladi. Muhandislik amaliyotida ko’pincha dinamik kuchlarga duch kelamiz, bu kuch o’zining qiymati va holatiga nisbatan tez o’zgaradi. Dinamik kuch ta’sirida inshoot qismlarida tebranma harakat hosil bo’ladi. Shuning uchun hisob ishlarida inshootlarning o’z massasiga ham, yuk massasiga ham bog’liq bo’lgan inersiya kuchlarini ham hisobga olish kerak bo’ladi. O’z navbatida qo’shimcha zo’riqish va deformatsiyalar inersiya kuchlariga bog’liq. Ba’zan ushbu qo’shimcha kuchlar shu darajada oshib ketadiki, hatto asosiy kuchdan paydo bo’ladigan kuchlanishlardan ham ortiq bo’ladi. Dinamik kuchning ta’siri amalda dinamik koeffitsient yordamida hisobga olinadi. Maksimal zo’riqish kuchining qiymatini topish uchun dinamik kuch statik kuch bilan almashtiriladi, uning ta’siridan topilgan zo’riqish yoki ko’chish dinamik koeffitsientga ko’paytiriladi: Ko’pgina hollarda dinamik koeffitsient analitik usulda yoki tajriba yo’li bilan aniqlanadi. Ushbu kattalik bino va inshootning o’lchamlariga, massasi, bikirligi kabi bir qator omillarga bog’liq. Umuman olganda dinamik kuch inshootga bo’ladigan murakkab ta’sir bo’lib, hamma vaqt ham uni hisobga olib bo’lmaydi. Ko’p masalalarni yechishda hisobni soddalashtirish uchun bir qator gipotezalardan foydalaniladi. Ushbu bitiruv ishi doirasida biz yuk ko’tarishda kanat hisobi, zarb ta’sirining hisobi kabi holatlarni qarab chiqamiz. Og’irligi bo’lgan yukka a tezlanish bilan ko’tarishda tros hisobini ko’rib chiqamiz: (1-rasm) < 5

1- rasm Bu yerda - yuk og ’ irligi ; - tezlanish ; - tros og ’ irligi ; - bo ’ ylama kuch ; - inersiya kuchi ; - mn kesimdan yukkacha bo ’ lgan masofa . Agar yuk qo ’ zg ’ almas bo ’ lsa , kanatning ixtiyoriy mn kesimida yuk va kanat og ’ irligidan statik zo ’ riqish kuchi paydo bo ’ ladi . U kanatning pasti qirqib olingan qismi muvozanat shartidan aniqlanadi : (1) Yukni a tezlanish bilan ko ’ tarishda kanatning tortilish kuchini toppish uchun yukning harakat tenglamasini tuzamiz . Buning uchun Dalamber prinsipidan foydalanamiz . Bu prinsipga muvofiq harakatlanayotgan sistemaning barcha nuqtalariga qo ’ shimcha ravishda inersiya kuchlarini qo ’ yib , sistemani muvozanatda deb qaraymiz . Inersiya kuchining miqdori massa bilan uning tezlanishi ko’paytmasiga teng bo’lib, tezlanishga nisbatan teskari tomonga yo’nalgan. Dalamber prinsipi yordamida istalgan dinamik masalaning yechimi sodda shaklga –muvozanat tenglamalarini tuzishga keltirish mumkin. Biz qarayotgan masalada inersiya kuchi (2) ga teng bo’ladi. Bu yerda -erkin tushish tezlanishi. < 6