logo

BIR CHETI BIKR MAHKAMLANGAN IKKINCHISI SHARNIRLI TAYANGAN IKKI QATLAMLI PLASTINKANING SIMMETRIK TEBRANISHLARI

Yuklangan vaqt:

12.08.2023

Ko'chirishlar soni:

0

Hajmi:

2332 KB
BIR CHETI BIKR MAHKAMLANGAN IKKINCHISI SHARNIRLI
TAYANGAN IKKI QATLAMLI PLASTINKANING SIMMETRIK
TEBRANISHLARI 
MUNDARIJA
KIRISH  ……………………………………… …………….. ………… … … .. . 3
   I-BOB. QATLAMLI   PLASTINKALAR   NAZARIYASINING
ASOSIY TENGLAMALARI.………….……………………… 6
1.1- §. Ikki   qatlamli   plastinkaning   simmetrik   tebranishlar   haqidagi
ayrim tadqiqotlar sharhi  ……………................................. …….
   6
1.2- §. Qatlamli   plastinkalar   nazariyasining   asosiy   munosabatlari   va
tenglamalari  …………………………………………………… . 12
1.3 - § . Ikki qatlamli plastinkaga qo’yiladigan tashqi kuchlar  …….…. .. 23
II-BOB. BIR   CHETI   BIKR   MAHKAMLANGAN   IKKINCHISI
SHARNIRLI TAYANGAN   IKKI   QATLAMLI PLASTINKA-
NING  NOSTATSIONAR SIMMETRIK  TEBRANISHLARI … 28
2.1- §. Bir cheti bikr mahkamlangan ikkinchisi sharnirli tayangan ikki
qatlamli   plastinkaning   simmetrik   tebranishlari   haqidagi
masalaning umumiy qo’yilishi ………..……………………….. 27
2.2 - §. Bir cheti bikr mahkamlangan ikkinchisi sharnirli tayangan ikki
qatlamli   plastinkaning   simmetrik   tebranishlari   haqidagi
masalaning  yechilishi  …………………………..……………… 27
2.3 - §. Ikki   qatlamli   plastinkaning   simmetrik   tebranishida   plastinka
qatlamlarida   yuzaga   keladigan   ko ’ chishlar   va   kuchlanishlar ….. 32
III - BOB . IKKI   QATLAMLI   PLASTINKANING   SIMMETRIK
TEBRANISHLARI AMALIY MASALARI…………………... 48
3.1- § Ikki   qatlamli   bir   cheti   bikr   mahkamlangan   ikkinchisi   sharnirli
tayangan   plastinkalarning   simmetrik   tebranishlari   amaliy
masalalari ……………………………………………………… 48
3.2- § Bir cheti bikr mahkamlangan ikkinchisi sharnirli tayangan    ikki
qatlamli plastinkaning simmetrik tebranishlari   amaliy masalasi
yechimi ….................................................................................... 53
3.3 - § Bir cheti bikr mahkamlangan ikkinchisi sharnirli tayangan     ikki
qatlamli plastinkaning simmetrik  garmonik tebranishlari ………. 60
XULOSA   …... ……………… …………….. ……………………….…… ….... 66
ADABIYOTLAR RO’YXATI   ……………………..……………..………..... 68
1 2 KIRISH
Mavzuning   dolzarbligi.   Ikki   qatlamli   plastinka   muhandislik   qurilmalarining
asosiy tarkibiy qismlarini tashkil etadilar. Bundan tashqari bunday plastinkalar ko’plab
qurilish materiallari elementlari ham hisoblanadi. Shunday holda bu plastinkalar turli xil
dinamik tashqi  ta’sirlar ostida ishlaydilar  va ularning kesimlarida turli  xil  yuklanishlar
vujudga   keladi.   Plastinkadagi   ana   shunday   yuklanishlarni   aniqlash   masalasi
deformatsiyalanuvchi   qattiq   jismlar   mexanikasining   dolzarb   masalalaridandir.   Amaliy
masalalarda   ana   shunday   yuklar   ta’siri   ostidagi   plastinkalardagi   kuchlanganlik-
deformatsiyalanganlik holatlarini aniqlash muhim ahamiyat kasb etadi.
Dissertatsiya   ishida   tadqiqot   ob’ekti   va   predmeti .   Muhandislik   amaliyotida,
aviatsiyada va kemasozlikda foydalanib kelinayotgan ko’p qatlamli konstruksiyalarning
turli   tipdagi   tashqi   ta’sirlarga   qarshiligini   aniqlashdan   iborat.   Ikki   qatlamli
konstruksiyalarda   tashqi   ta’sir   natijasida   sodir   bo’ladigan   tebranishlarini   elementlarni
xususiyatlarini hisobga olgan holda o’rganish va tadqiq qilishdan iborat. Tebranishlarni
o’rganishda   ularning   ko’ndalang   va   bo’ylama   momentlarini   hisoblash,   ikkala   qatlam
bo’yicha   kuchlanishlarni   aniqlash   va   ko’chishlarini   topish   hamda   ilmiy   xulosalar
chiqarish.
Yuqorida   aytilganlardan   kelib   chiqib   chekli   uzunlikdagi   qovushoq-elastik
materialdan   yasalgan   plastinka   qaralgan.   Bunda   plastinkaning   tebranishida   vujudga
keladigan   kuchlanganlik-deformatsiyalanganlik   holatini   plastinka   materialining
qovushoq-elastik   xususiyatini   hisobga   olgan   holda   aniqlash   masalasi   muhim
ahamiyatga ega. 
Ishning   maqsad   va   vazifalari .   Mazkur   magistrlik   dissertatsiya   ishining   asosiy
maqsadi   ikki   qatlamli   plastinkaning   dinamik   yuk   ta’sirida   tebranish   tenglamalarini
keltirib chiqarish, tadqiq qilish va ular asosida qaralayotgan plastinkaning nostatsionar
antisimmetrik   tebranishlari   taqribiy   tenglamalarini   ishlab   chiqishdan   iboratdir.   Bunda
tadqiqotni   klassik   va   aniqlashtirilgan   tebranish   tenglamalariga   mos   ravishda   plastinka
qatlamlaridagi kuchlanganlik-deformatsiyalanganlik holatini aniqlashga imkon beruvchi
algoritm yaratish talab etiladi. Ana shulardan kelib chiqqan holda dissertatsiya ishining
asosiy vazifalari qilib quyidagilar belgilangan: 
3 1. Ikki  qatlamli  plastinkaning nostatsionar  antissimmetrik tebrarish tenglamalari
uchun umumiy tenglamalarni keltirib chiqarish;
2. Kuchlanish va deformatsiya tenzorlari hamda ko’chish vektori komponentalari
uchun plastinka qatlamlari nuqtalaridagi kuchlanganlik-deformatsiyalanganlik
holatini talab etilgan aniqlikda aniqlashga imkon beruvchi algoritm yaratish;
3. Ikki  qatlamli  plastinkaning nostatsionar  antissimmetrik tebrarish tenglamalari
amaliy masalalarni yechish uchun taqribiy tenglamalarini hosil qilish;
4. Ikki   qatlamli   plastinkaning   nostatsionar   antissimmetrik   tebrarish   masalasi
uchun chastota  tenglamalarini olish va tadqiq qilish;
5. Olingan natijalar asosida ilmiy xulosalar chiqarish va amaliy tavsiyalar ishlab
chiqish. 
Tadqiqotning ilmiy yangiligi.   Dissertatsiya  ishining  ilmiy yangiligi  quyidagidan
iborat:
-   ikki   qatlamli   to’rtburchakli   plastinkaning   nostatsionar   ko ndalang   tebranishlariʻ
dinamik  hisobining,  tashqi  dinamik  yuklar  ta sirini   hisobga  oluvchi  matematik  modeli	
ʼ
yaratilgan;
-   ikki   qatlamli   to’rtburchakli   plastinka   ixtiyoriy   ko ndalang   kesimi   nuqtalarining	
ʻ
kuchlangan-deformatsiyalangan     holatini     fazoviy     koordinata   va   vaqt   bo yicha   talab	
ʻ
etilgan aniqlikda hisoblash samarali algoritmi ishlab chiqilgan;
-     dinamik     yuklanishlar     ta siri     ostidagi     ikki   qatlamli   to’rtburchakli   plastinka	
ʼ
tebranishlari     uchun     yangi     amaliy     masalalar     qo yilgan     hamda     ikki   qatlamli	
ʻ
to’rtburchakli  plastinkaning     garmonik   tebranishlari    va   dinamik   yuklar    ta siridagi	
ʼ
majburiy  tebranishlari  haqidagi  xususiy  masalalarni  yechish  usullari yaratilgan;
- ikki  qatlamli  to’rtburchakli   plastinka   qatlamlari    geometrik   va   fizik-mexanik
xarakteristikalarining  ko ndalang  kesim  ixtiyoriy  nuqtasidagi  kuchlanish tenzori  va	
ʻ
ko chish     vektori     komponentalarining     koordinata     va     vaqtdan   bog lanish	
ʻ ʻ
qonuniyatlariga ta siri tadqiq etilgan.	
ʼ
Tadqiqotning   asosiy   masalalari   va   vazifalari.   Dissertatsiya   ishida   tadqiqotning
asosiy   masalalari   va   vazifalari   etib   ikki   qatlamli   to’rtburchakli   plastinkaning   impulsiv
yuk ta’siridagi deformatsiyalanishi  hisobining, tashqi  dinamik yuklar ta sirini   hisobga	
ʼ
4 oluvchi   matematik   modelini   ishlab   chiqish,   ikki   qatlamli   to’rtburchakli   plastinkaning
ixtiyoriy   ko ndalang   kesimi   nuqtalarining   kuchlangan-deformatsiyalangan   holatiniʻ
aniqlash   algoritmini   yaratish,   dinamik   yuklanishlar   ta siri   ostidagi   ikki   qatlamli	
ʼ
plastinka   tebranishlari   uchun   yangi   amaliy   masalalar   qo yish   va   mos   hisob   usulini
ʻ
ishlab   chiqish,   har   xil   chegaraviy   shartlarda   ikki   qatlamli   plastinkaning   garmonik
tebranishlari   va   dinamik   yuklar   ta siridagi   majburiy   tebranishlari   haqidagi   xususiy	
ʼ
masalalarni   yechish   usullarini   yaratish,   ikki   qatlamli   to’rtburchakli   plastinkaning
qatlamlari geometrik va fizik-mexanik harakteristikalarining ko ndalang kesim ixtiyoriy	
ʻ
nuqtasidagi   kuchlanish   tenzori   va   ko chish   vektori   komponentalarining   koordinata   va	
ʻ
vaqtdan bog lanish qonuniyatlariga ta sirini tadqiq qilish belgilangan.	
ʻ ʼ
Tadqiqot   mavzusi   bo yicha   adabiyotlar   sharhi   (tahlili).	
ʼ   Plastinkalarning
dinamik     hisobi   Kirxgoff     gipotezalariga     asoslangan     klassik     nazariya     asosida
bajariladi.   Ammo     klassik     nazariya     plastinkaning     KDH     komponentalarini     to liq	
ʻ
hisoblash     imkonini     bermaydi.   Shuning     uchun     bu     nazariyani     rivojlantirish   ustida
juda   ko p   olimlar   ish   olib   borgan	
ʻ .    Klassik   nazariyaning   qatlamli   konstruksiyalar
bo yicha   rivoji     S.G.Lexniskiy,     E.Reysner,     S.A.Ambarsumyan,     I.G.Filippov,	
ʻ
X.Altenbax,       E.I.Grigolyuk,     V.P.Shevchenko,     M.V.Fomenko,     M.Mirsaidov,
R.I.Xalmuradov,   X.X.Xudoynazarov,   M.K.O sarov,   A.B.Axmedov,   R.Abdukarimov	
ʻ
va   boshqa   bir   qator     taniqli   olim   va   tadqiqotchilar   tomonidan   amalga     oshirilmoqda.
Plastinka   va   qobiqlarning   dinamik   hisobini,   yoki boshqacha   aytganda   tebranishlar
aniqlashtirilgan   nazariyalarini    yaratish  bo yicha    tadqiqotlar    ikki    katta   yo nalishga	
ʻ ʻ
oid.     Bulardan     birinchisi   asimptotik     nazariya     hamda     Timoshenko     va     Reyssner
tipidagi   nazariyalarni ishlab chiqish bo lsa, ikkinchisi keyingi bir necha o n yilliklarda	
ʻ ʻ
elastiklik   nazariyasi   uch     o lchovli     masalasining     aniq     yechimlaridan     foydalanishga	
ʻ
asoslangan  plastinka  tebranishlari  nazariyalarini  yaratishdan  iborat. Keyingi usulning
bir jinsli va ko p qatlamli elastik va qovushoq-elastik plastinkalar   uchun   yaroqli   turli	
ʻ
variantlari       professor     I.G.Filippov     va   uning     o quvchilari     tomonidan     ishlab	
ʻ
chiqilgan.     Ko rsatilgan     metod     bilan   professorlar   G.I.Petrashen   va   I.G.Filippovlar,	
ʻ
hamda ularning bir qator o quvchilari   tomonidan bir jinsli  (bir  qatlamli)  va  qatlamli	
ʻ
elastik   va qovushoq-elastik   plastinkalarning   tebranishlari   nazariyalari   taklif etilgan.
5 Nazariyalarni   ishlab   chiqishda   chegaraviy   shartlar   plastinka   ichki     qatlamlaridan
birining   o rta sirti nuqtalari ko chishlarining bosh qismlariga nisbatan shakllantirilgan.ʻ ʻ
Bayon  qilingan fikrlardan  kelib  chiqqan  holda  ta kidlash mumkinki, bugungi kunda	
ʼ
elastik-qovushoqlik   xossalari   hisobga   olingan   va   turli   tashqi   dinamik     yuklanishlar
ta siri     ostidagi     qatlamli     elementlarning,   xususan,   uch   qatlamli,   ikki   qatlamli	
ʼ
qovushoq-elastik   plastinkalarning   nostatsionar   tebranishlari   nazariyasi,     tebranish     va
ustuvorlik     masalalarini     yechish     usullari     va   algoritmlarini   ishlab   chiqishdagi
muammolar yetarli darajada o rganilmagan.	
ʻ
Tadqiqotda   qo llanilgan   metodikaning   tavsifi.	
ʼ   Tadqiqot   jarayonida   asosiy
tadqiqot   usuli   sifatida   G.I.Petrashen   –   I.G.Filippovning   gipoteza   va   aksiomalarni
qo llamasdan   tenglamalarni   keltirib   chiqarish   usuli,   Fure   va   Laplasning   integral	
ʼ
almashtirishlar usullari, hamda tadqiqotchilar tomonidan ko p marotaba sinalgan boshqa	
ʼ
analitik va sonli hisob usullardan foydalanilgan.
Tadqiqot   natijalarining   nazariy   va   amaliy   ahamiyati.   Tadqiqot   natijalarining
ilmiy ahamiyati bir cheti bikr mahkamlangan ikkinchisi sharnirli tayangan ikki qatlamli
plastinkaning   simmetrik   tebranishlari   aniqlashtirilgan   tenglamalarini   keltirib   chiqarish
metodikasini   ishlab   chiqish   va   rivojlantirish;   ikki   qatlamli   plastinkaning   simmetrik
tebranishlari   haqidagi   yangi   amaliy   masalalarni   yechish   hamda   ishlab   chiqilgan
usullarni   chetlari   turlicha   mahkamlangan   bir   jinsli   plastinkalar   uchun   umumlashtirish
imkoniyati bilan izohlanadi.
Tadqiqot natijalarining amaliy ahamiyati bir cheti bikr mahkamlangan ikkinchisi
sharnirli   tayangan   ikki   qatlamli   plastinkaning   simmetrik   tebranishlari   KDH
parametrlarini   aniqlash   amaliy   masalalarini   yechish   uchun   analitik-sonli   algoritmlar
yaratish;   olingan   natijalarni   shu   turdagi   masalalari   uchun   umumlashtirish;     xususiy
hollarga,   masalan   ikki   qatlamli   va   bir   jinsli   plastinkalarning   reologik,   anizotropik   va
boshqa xususiyatlarini etiborga olgan holda qo llash mumkinligi bilan izohlanadi.	
ʻ
  Dissertatsiya   ishining   tuzilishi.   Magistrlik   dissertatsiya   ishi   kirish,   uchta   bob,
xulosa   hamda   foydalanilgan   adabiyotlar   ro’yxatidan   iborat   bo’lib   74   kompyuter
sahifasida bayon qilingan.
6 I BOB. 
QATLAMLI  PLASTINKALAR NAZARYASINING ASOSIY TENGLAMALARI
1.1. Ikki qatlamli plastinkaning   simmetrik tebranishlar haqidagi ayrim
tadqiqotlar sharhi
Fan   va   texnikaning   turli   sohalarida,   xususan   qurilishda,   mashinalar   yasashda   va
muhandislik konstruksiyalarining mustahkamligini  oshirishda  iqtisodiy tomondan sarf-
xarajatlarni kamaytirish katta ahamiyatga ega.
Bunday   turdagi   masalalarni   yechishda   mustahkamlik   masalalari   bo’yicha
eksperimental   va   nazariy   tadqiqotlarni   oshirish,   tegishli   sohalar   bo’yicha   muhandislar
tayyorlash   va   ushbu   tayyorlanayotgan   ilmiy   pedagok,   ilmiy   muhandislar   bilim   va
ko’nikmalarini yanada oshirish talab etiladi.
Harakatdagi   yoki   muvozanat   holatidagi   qattiq   jismning   tashqi   fizik   ta’sirlar
natijasida   vujudga   keladigan   deformatsiyalanishini   va   ichki   kuchlanishlarni
o’rganadigan   bo’limi   elastiklik   va   plastiklik   nazariyasi   deb   ataladi.   Uch   qatlamli   ikki
qatlamli p lastinka va qobiqlar nazariyasi   asosan ushbu   elastiklik nazariyasining   nazariy
va  tadbiqiy masalalari hisoblanadi.
Bunday   turdagi   masalalar   Mexanika   va   matematik   modellashtirish   talabalariga
bakalavr   bosqichida   “Materiallar   qarshiligi”   fanida   ham   ko’rsatiladi.   Lekin   ushbu
turdagi   masalalarni   yechishda   “Materiallar   qarshiligi”   va   “Elastiklik   nazariyasi”
fanlarida masalalarni yechish usullari bir-biridan keskin ravishda farq qiladi. Materiallar
qarshiligi kursida bunday turdagi masalalar asosan   sterjen va balkalar   uchun   bir qator
fizik   va   geometrik   xarakterdagi,   farazlar   va   gipotezalar   asosida   yechiladi.   Bunday
turdagi   usullar   hamma   vaqt   ham   aniq   bo’lmasada   lekin   kuchlanishlarni   yetarli
darajadagi qulay va sodda formulalar yordamida hisoblashga imkon yaratadi.
Elastiklik   va   plastiklik   nazariyasi   esa   turli   farazlar   va   gipotezalardan
foydalanmasdan   faqatgina   elastik   yoki   plastik   jismning   kuchlangan-
deformatsiyalanganlik   holatini   aniqlash   masalalari   bilan   shug’ullanadi.   Elastiklik   va
plastiklik   nazariyalarida   jismlarning   qanday   turdagi   shaklda   ekanligiga   cheklanishlar
qo’yilmaydi,   ya’ni   jism   ixtiyoriy   shaklda   bo’lishi   mumkin   jism   uchun   asosiy
7 masalaning   kuchlanganlik-deformatsiyalanganlik   holatini   aniqlash   mumkin   bo’lgan
aniq yechimini olishga imkoniyat yaratiladi.
Elastiklik   va   plastiklik   nazariyasida   materillar   qarshiligi   fanida   yoritilgan   usullar
bilan   yechib   bo’lmaydigan   masalalar   yechiladi.   Elastiklik   va   plastiklik   nazariyasi
qo’llaniladigan   farazlar   va   gipotezalarning   keng   qamrovligi   bilan   materiallar
qarshiligidan   farq   qiladi.   Shu   biln   birgalikda   hisoblash   usullarini   ishlab   chiqishda
materiallar   qarshiligi   kursidagiga   nisbatan   ancha   ko’roq   matematik   apparatlardan
foydalaniladi.
Ko’p   qatlamli,   uch   qatlamli   va   ikki   qatlamli   plastinka   va   qobiqlarni   hisoblashda
taqribiy metodlardan keng foydalaniladi. Shuning uchun elastiklik, plastiklik, amaliy va
matematik   nazariyalarni   bir-biridan   farqlaydilar.   Elastiklik   va   plastiklik   nazariyasi   bir
qator   qo’shimcha   keltirilgan   farazlarga   asoslanadi.   Matematik   elastiklik   nazariyasida
ham keltirilgan qo’shimcha gipotezalarga tayanmagani bilan leki o’rganilayotgan jismni
u yoki bu darajada oddiylashtirmasdan iloji yo’q. Atrofdagi mavjud, real qattiq elastik
jismlar shunday jism sifatida qaraladiki, bu jism qattiq absolyut jismning qaralayotgan
ma’lum   bir   sharoitdagina   xarakterli   bo’lgan   umumiy   va   asosiy   xususiyatlarinigina
mujassamlashtiradi. Absolyut qattiq jism modeli xossalaridan bog’liq holda elastiklik va
plastiklik nazariyasi klassik, chiziqlimas va chiziqli nazariyalarga ajraladi.
Klassik   nazariya   tutashlik,   ideal-elastiklik,   chiziqlilik,   bikrlik,   bir   jinslilik,
izotropik   xossalariga   ega   bo’lgan   absolyut   qattiq   jismning   kuchlangan
deformatsiyalangan holatini tekshiradi.
Elastiklik   va   plastiklik   nazariyasining   chiziqli   nazariyasi   nisbatan   klassik
nazariyadan kengroq, bunda jism yuqoridagi xossalardan faqat dastlabki to’rttasiga ega
bo’lgan   absolyut   qattiq   jismning   kuchlangan   deformatsiyalangan   holatini   tekshiradi.
Chiziqli  bo’lmagan nazariya yuqoridagi  xossalardan faqat birinchisinigina bajarilishini
talab   etiladi.   Qisqa   qilib   aytganda   jismlardagi   elastiklik   xossasini   o’rganish   to’liq
yritilgan   chiziqli   nazariyasi   bilan   boshlanishi   lozim.   Elastiklik   nazariyasining
boshlang’ich   rivojlanishi   nuqtasi   sifatida   G.Galiley   tomonidan   XVII   asrda   yechilgan
brusning siqilishi va cho’zilishi masalasini keltirish mumkin.
8 1660-yil   kashf   etilgan   Guk   qonunining   va   1821-yilda   Nav’e   tomonidan   keltirib
chiqarilgan   umumiy   tenglamalarning   o’rnatilishi   elastiklik   va   plastiklik   nazariyasining
keyingi   rivojida   juda   muhim   bosqich   hisoblanadi.   Mariott   va   Guk   tomonidan
deformatsiyalar   va   kuchlanishlar   orasidagi   bog’lanishning   asoslanishi   elastiklik   va
plastiklik nazariyasi eksperimental asosini bo’ldi. Guk tomonidan umumiy tenglamalar
ko’rinishining   topilishi   elastik   jismlarning   kichik   deformatsiyalari   va   kuchlanishlariga
tegishli masalalarni hisoblashda matematik hisoblashlarga keltirish imkonini berdi.
Qatlamli   p lastinka   nazariyasining   dastlab   paydo   bo’lishini   T.Yung,   Yakov
Bernulli, J.L.Lagrang, Sh.O.Kulon, L.Eyler, Sofi-Jermen ishlari bilan bog’lash mumkin.
Tomas   Yung   XIX   asr   boshida   Robert   Gukdan   bir   yarim   asr   keyin   siqilish   va
cho’zilishda jismning elastiklik moduli koeffitsiyentini kiritdi hamda siqilish-cho’zilish
va   siljish   deformatsiyalari   farqini   aniqladilar.   Elastik   qatlamli   plastinkalar   egilishi   va
tebranishi   masalalari   yechimi   Jozef   Lagranj   va  Sofi   Jermenlar   tomonidan   berilgan  edi
Nav’e va Puassonlar qatlamli plastinkalar nazariyasini kengaytirdilar.
Deyarli   bir   vaqtda   1821-yilda   Nav’e,   1822-yilda   Koshi   va   1829-yilda   Puassonlar
tomonidan   ishlab   chiqilgan   qonunlar   elastiklik   nazariyasiga   asos   bo’ldi.   Ushbu   ishlar
ichida   Koshining   ilmiy   ishlari   muhim   o’rin   tutadi.   Birinchi   marta   Koshi   tomonidan
deformatsiya, kuchlanish tushunchalari  kiritildi, absolyut  qattiq jism  uchun muvozanat
differensial   tenglamalari   keltirib   chiqarildi.   Chegaraviy   shartlar,   ko’chishlar   va
deformatsiyalar   orasidagi   bog’lanishlar,   kuchlanish   va   deformatsiya   orasidagi
munosabatlar   ham   izotrop   jism   uchun   birinchi   marotaba   Koshi   tomonidan   keltirildi.
O’sha   vaqtda   Puasson   izotrop   bir   jinsli   muhitlarda   tarqaluvchi   ikki   xil   ko’ndalang   va
bo’ylama to’lqinlar mavjudligi isbotladi.
Qatlamli   plastinkalar   va   qatlamli   qobiqlar   nazariyasida   uchraydigan   masalalarni
yechishda   katta   hajmdagi   matematik   tenglamalarni   yechishga   to’g’ri   kelinadi   bu   esa
juda ko’plab qiyinchiliklarni olib keladi. Ushbu masalalarni yechishda kelib chiqadigan
matematik   qiyinchiliklar   o’sha   davr   yetuk   mexanik-matematik   olimlaining   e’tiborini
tortdi.   Matematik-elastiklik   nazariyasi   asosiy   matematik   apparati   fransuz   olim   va
muhandislari   B.Klapeyron   va   G.Lamelarning   ilmiy   izlanishlarida   o’z   aksini   topgan.
Elastiklik   chiziqli   nazariyasi   juda   ko’plab   masalalari   fransuz   olimi   va   mexanigi   Sen-
9 Venanning   nomi   ila   ataluvchi   prinsip   e’lon   qilinganidan   keyin   o’z   yechimlariga   ega
bo’ldilar.   Maskur   prinsip   ila   Sen-Venan   elastiklik   chiziqli   nazariyasi   masalalari
yechimini topishda yechishning qulay usulini taklif qilishdi hamda sterjenlarning egilish
va buralish masalalarini umumiy nazariya ila bog’laydilar.
Elastiklik   chiziqli   nazariyasining   rivojida   Grin   ilmiy   ishlari   katta   ahamiyat   kasb
etdi.  1829-yilda  Grin  elastik   jismlarning  xossalari  to’g’risida  turli   gipoteza   va  farazlar
kiritmasdan   energiya   saqlanish   qonunlari   yordamida   deformatsiya   va   kuchlanishlar
orasidagi   bog’liqlik   qoidalari   taklif   etdilar.   Ushbu   takli   elastik   jismdagi   elastik
o’zgarmaslar soni haqidagi masalani butkul hal qildi.
A.Lyav, Kirxgoff, Gers, Foxt va boshqalarning ilmiy tadqiqotlari elastiklik chiziqli
nazariyasini   yanada   yangi   darajaga   olib   keldi.   Differensial   tenglamalarni   taqribiy
integrallashni   yangi   usuli   G.Bubnov   tomonidan   kiritildi   va   bu   metod   keyinchalik
G.Galyorkin   tomonidan   yanada   rivojlantirildi.   Hozirgi   kunda   Bubnov-Galyorkinning
variatsion metodi juda ko’p tarqalgan.
Elastiklik   nazariyasi   tekis   masalasini   yechishda   G.Kolosov   kompleks
o’zgaruvchilar   nazariyasini   tadbiq   qildi.   Bu   ilmiy   tadqiqotlarni   keyinchalik
I.Musxileshveli   davom   ettirib   juda   yaxshi   natijalarni   oldi.   Elastiklik   chiziqli
nazariyasini   rivojlanishida   L.S.Leybenzon,   A.N.Dinnik   va   V.Z.Vlasovlar   ilmiy
tadqiqotlari ham katta ta’sir ko’rsatishdi.
Respublikamizda   ham   elastiklik   chiziqli   nazariyasi   tadbiqi   bo’lgan   qatlamli
plastinka va qatlamli qobiqlar nazariyasi bilan bir qancha olimlar ilmiy izlanishlar olib
borishgan   va   hozirgi   davrda   ham   o’zlarining   ilmiy   tadqiqot   ishlarini   olib
borishmoqdalar.   Ushbu   olimlar   qatorlariga   akademik   T.R.Rashidov,   V.Q.Qobulov,
M.T.O’rozboyev, X.A.Raxmatullin, T.Sh.Shirinqulovlarni aytib o’tish mumkin.
O’zFAning   akademigi   Xalil   Axmedovich   Rahmatullayevning   ilmiy   tadqiqotlari
o’zining   keng   qamrovligi   bilan   alohida   o’rin   turadi.   U   tomonidan   dastlab   fanga
“Rahmatullin   to’lqini”   nomli   mashhur   yuksizlanish   to’lqini   kabi   bir   qancha
tushunchalar kiritilgan.
X.A.Rahmatullin   ilmiy   izlanishlarning   asosiy   yo’nalishlari   elastik   va   plastik
muhitda   to’lqin   tarqalishi,   bir   necha   fazali   va   bir   necha   kompanentli   muxitlarning
10 xarakat nazariyasi, yorb kirivchi jsm aerodinamikasi va boshqalar. X.Rahmatullin haqli
ravishda   bir   necha   fazali   muxitning   o’zaro   ta’sirlashish   xarakati   nazariyasining
asoschilaridan   hisoblanadi.   Turli   portlashlarda   yuzaga   keladigan   gaz   chang   fazodagi
tovush   tarqalishidan   tez   uchish   haqidagi   masalalar   X.Rahmatullin   tomonidan   ilk
marotaba qo’yilgan va yechilgan. Maskur nazariyalar gidromexanika, kimyotexnologiya
va atomenergetikasi kabi sohalarda amaliyotda muvaffaqiyatli qo’llanilgan.
Yana   bir   akademik   M.O’rozboyev   vatanimizda   mexanika   fani   asoschilaridandir.
Uning   ko’plab   ilmiy   izlanishlari   inshoatlarning   zilzilaga   bardoshligini   oshirishga
bag’ishlangan.   M.T.O’rozboyev   yigirma   birinchi   asrning   40-yillarida   O’zbekiston
Respublikasi   fanlar   akademiyasining   inshoatlar   institutini   tashkil   etdi.   Hozirgi   kunda
ushbu   institut   M.T.O’rozboev   nomidagi   “Mexanika   va   inshoatlar   seysmik
mustahkamligi instituti” deb ataladi. Bu institut o’z faoliyatida minglab fan namzodlari,
yuzlab fan doktirlarini va o’nlab akademik yetishtirdi.
M.T.O’rozboyev   rahbarligi   ostida   ushbu   mexanika   va   inshoatlar   seysmik
mustahkamligi   instituti   bir   qator   yangi   ilmiy   natijalarga   erishdi.   Hususan   akademik
rahbarligida   zilzilabardoshlikdinamikasi   nazariyasi   ishlab   chiqildi   hamda   turli   xil
deformasiyalanuvchi muhitlardaa sof siljish to’lqinlari nostotsionar difraksiya xaqidagi
masala o’zining yangi fundamental yechimini topdi. Inshoatlarning tupraqli bilan o’zaro
ta’siri   natijasida   yuzaga   keladigan   to’lqin   masalasi   uchun   chegaraviy   elementlar
usulining   yangi   zamonaviy   ko’rinishi   yuzaga   keldi.   Aerogidrodinamikada   turbulent
chetki   taraf   va   unga   kelib   uriluvchi   oqim   tezligi   o’zgarganida   absolyut   qattiq   jism
zarrachalarining   yemirilish   xossolari   topildi.   Mashina   mehanizmlari   nazariyasida
boshqaruvchining variatorga ta’sirini aniqlash usuli yaratildi va h.k.
Bugungi   kunda   akademiklar   X.Rahmatullin,   T.Shirinqulov,   M.O’rozboyev
T.Rashidov,   T.Bo’riyevlarning   ilmiy   izlanishlarini   ularning   iqtidorli   shogirdlari
professor   K.S.Sultonov,   professor   B.Mardonov,   professor   R.Xalmuradov,   professor
X.Xudoynazarov,   professor   A.Axmedov,   professor   R.Abdukarimov,   professor
K.Ismoilov va boshqa olimlar davom ettirishmoqda.
Fan va texnikaning jadal rivojlanishi deformotsiyolanuvchi absolyut qattiq jismlar
mexanikasi,   nazariy   mexanika,   suyuqlik   va   gaz   mexanikasi   kabi   bir   qator   mexanika
11 fanlari oldiga yangidan-yangi yechimi topilishi zarur bo’lgan masalalarni qo’ymoqdalar.
Hozirgi   vaqtgacha   ishlatilib   kelinayotgan   materiallar   katta   bosimli   va   katta   haroratli
juda   murakkab   holatlarda   ishlatiladi,   turli   xildagi   yuqori   xaroratlarga   bardoshli
aralashmalar, qatlamli materiallar, o’ta chidamli tolalar amaliyotda joriy qilinmoqda.
Ushbu   o’zgarishlar   jismlarning   elastik-plastik   modeli   bilan   birga
deformatsiyalanuvchi   qattiq   jism   mexanikasining   boshqa   usullarini   ham   yaratishga,
hususan   qatlamli   plastinka   va   qobiq lar   muhandislik   elementlari   hisobiga   plastiklik,
qovushoq-elastiklik, siljuvchanlik nazariyalari  usullarini tadbiq qilishga, elastik jismda
kuchlanishlar   o’zgarganda   statistik   va   dinanik   metodlardan   foydalanishni   taqozo
etmoqda.
Texnikaning   turli   sohalari   plastinka   ko’rinishida   bo’lgan   turli   xildagi   qurilma
elementlari (qurilishda, gaz-neft sanoatida, binosozlikda, aviatsiyada, mashinasozlikda,
kemasozlikda   va   hokazo)da   keng   foydalaniladi.   Bunga   sabab   ularning   shakllarining
qulayligida va yengilligida hamda plastinkalarning mustaxkam  ushlab turish xossasiga
ega ekanligidadir ya’ni turli xildagi plastinkalarni tayyorlashda metall sarfini kamaytirib
iqtisod   qilishdadir.   Ushbu   plastinkalar   chegaralari   to’g’ri   chiziqli   egri   chiziqli
to’rtburchaklar shaklida uchrashi mumkin.
1.2. Qatlamli plastinkalar nazariyasining asosiy munosabatlari va tenglamalari
Qatlamli   plastinkalar   nazariyasining   asosiy   munosabatlari   va   tenglamalariga
to’xtalishdan   oldin   absolyut   qattiq   jismlarning   o’zaro   statik   va   dinamik   ta’sirlari
xaqidagi turli masalalarni yechishda, xususan, o’zaro ta’sirlashuvchi tutash muhitlardagi
plastinka   va   qobiqlar   tebranish   tenglamalarini   yechishda,   qatlamli   plastinkalar
tebranishini tadqiq etishda asosan yechilishi kerak bo’lgan tenglamalar sifatida taqribiy
tebranish   tenglamalari   olinadi.   Oldingi   paragrafda   nomlari   keltirilgan   tadqiqotchi
izlanuvchilarning   ilmiy   ishlarida   turli   xil   farazlarga   tayanib   keltirilgan   taqribiy
tenglamalardan foydalanilgan. Maskur gipotezalar masalan Krixgoff-Lyav gipotezalari,
jismning harakat tenglamalarini yetarli darajada soddalashtirishga yo’l beradi.
Aniqlashtirilgan   S.P.Timoshenko   tebranish   tenglamalarini   ishlab   chiqishda   ham
geometrik   va   fizik   tipdagi   turli   xil   farazlar   va   gipotezalardan   foydalaniladi.   Shu
12 sababdan ham foydalanish uchun qabul qilingantaqribiy tebranish nazariyalariga bog’liq
bo’lgan izlanishlarning xar xil yo’nalishlari yuzaga keldi.
Qatlamli   plastina   va   qatlamli   qobiq   ko’rinishidagi   muhandislik   qurilmalari
elementlarining   nostatsionar   tebranishlari,   simmetrik   tebranishlari,   antisimmetrik
tebranishlari,   dinamik   yuk   bilan   ta’sirlashuvi   masalalari   juda   keng   ko’lamda   ko’plab
izlanuvchilar tomonidan tadqiq qilingan va bu ishlar bugungi kunda ham jadal su’ratlar
bilan davom etmoqdadir.
Qurilish   va   texnikaning   turli   sohalarida   ishlatiladigan   muhandislik   qurilmalari
elementlarining   nostatsionar   tebranishlari   nazariyalari   hamda   turli   xil   tebranishlarda
taqribiy tenglamalarni ishlab chiqish muammolari bilan prof. I.G.Flippov [1]  va uning
izdoshlari   shug’ullanishgan.   Ularning   ishlarida   qovushoq   elastiklik   nazariyasining   uch
o’lchovli   muammolari   sifatida   elastik   va   qovushoq-elastik   qatlamli   plastina,   qatlamli
qobiq va sterjenlarning erkin ko’ndalang tebranish tenglamalari ishlab chiqilgan.
Shu   bilan   birgalikda   yuqoridagidek   tenglamalar   jismni   o’rab   turuvchi   tashqi
deformatsiyalanuvchi   muhit   va   tashqi   dinamik   va   statik   kuchlarni   hisobga   olinganda
ham  keltirib chiqarilgan. Plastinka  va qobiqlarning izotroplik anizotropik xususiyatlari
va tashqi harorat ta’siri ham e’tiborga olingan. Keltirib chiqarilgan umumiy tenglamalar
yordamida   Krixgoff-Lyav   klassik   va   S.P.Timoshenko   tipidagi   aniqlashtirilgan,
shuningdek vaqt va koordinata o’zgaruvchilariga nisbatan yuqori tartibli hosilalarni o’z
ichiga olgan tenglamalar keltirib chiqarilgan.
Muhim amaliy ahamiyatga ega bo’lgan turli xildagi masalalar keltirib chiqarilgan
tenglamalar   asosida   yechilgan.   Ushbu   turdagi   masalalar   qatlamli   qobiqlar,   qatlamli
plastinkalar va qatlamli sterjenlarning majburiy va erkin tebranishlariga bag’ishlangan.
Impulsli   tashqi   dinamik   yuklanishlar   ta’siri   ostidagi   elastik,   qovushoq-elastik,   termo
qovushoq elastik soha dinamikasini  turli analitik metodlar bilan tadqiq etishda olingan
natijalar yoritilgan. Keltirib chiqarilgan natijalar vaqtning ixtiyoriy payti uchun to’lqin
maydoni asosiy fizik parametrlarini fazoning nuqtalarida va vaqtning turli qiymatlarida
aniqlashga imkon beradi.
Maskur   yo’nalishda   olingan   yangi   natijalar   sifatida   [2]   maqolani   ko’rsatish
mumkin. Mazkur magistrlik dissertatsiyasida qaralgan masalalar ushbu ishga to’g’ridan-
13 to’g’ri   aloqadordir   chunki   yuqoridagi   ishda   silindrik   qatlam   va   qobiqlarning
tebranishlarining   yangi   nazariyasi   keltirilgan.   Shuni   aytib   o’tish   lozimki,   ushbu   ishda
ishlab chiqilgan nazariya prof. I.G.Flippov tomonidan [4,6,14,15] sterjen va plastinkalar
uchun   keltirib   chiqarilgan.   Professor   X.Xudoynazarov   [19,20]   va   uning   o’quvchilari
tomonidan ushbu metod yanada plastinka va qobiqlar uchun rivojlantirilmoqda.
Keltirilgan   ishlarda   birinchi   marotaba   qatlamlarning   tebranishlarini   tashuvchi   va
xossalarini o’zida saqlovchi asosiy sirt sifatida klassik nazariyadagi kabi plastinka o’rta
sirti   emas   balki   plastinka   qatlamlarining   oraliq   sirtidan   foydalanilgan.   Oraliq   sirti
plastinka o’rta sirtidan     masofada joylashgan. Ushbu parametrning turli qiymatlarida
oraliq   sirti   plastinka   qatlamlarining   tashqi   va   ichki,   yoki   o’rta   sirtiga   to’g’ri   kelishi
mumkin. Albatta bunda     parametr uzluksiz bo’lib uning spektri qiymatlari yuqori va
pastdan   cheklangan.   Ushbu   aniqlashtirilgan   nazariya   asosida   olingan   tenglamalar
S.P.Timoshenko   tipidagi   klassik   tenglamalardan   farqli   holda   o’zida   erkin   ko’ndalang
siljish deformatsiyasi va aylanish inersiyasi effektlarini avtomatik tarzda hisobga oladi. 
Qatlamli   plastinkaning   o’rta   sirti   asosiy   sirt   sifatida   qabul   qilinishi   lozim   degan
mulohazadan voz kechish, bizga avvaldan ma’lum bo’lgan nazariyalarga nisbatan juda
katta   aniqlikda   dinamik   va   kinematik   kontakt   shartlarni   to’liq   ifodalashga   imkon
yaratadi.   Bizga   ma’lumki   dinamik   va   kinematik   kontakt   shartlar   qatlamli   plastinka,
qatlamli   qobiq   va   qatlamli   sterjenlarning   qqatlamlari   orasidagi   o’zaro   ta’sirlashuv
masalalarida yuzaga keladi.
Erkin ko’ndalang kesimi to’g’ri to’rtburchakli cheksiz uzunlikdagi elastik plastinka
qatlamlari   sirtlariga   vaqtda   tashqi   vaqtga   va   koordinataga   bog’liq   kuchlar   ta’sir   etsin.
Ushbu   tashqi   zo’riqish   kuchlari   ikki   qatlamli   plastinka   qatlamlarining   simmetrik
bo’ylama,   hamda   antisimmetrik   ko’ndalang   tebranishlarini   yuzaga   keltiradilar   deb
hisoblanadi. Ikki qatlamli elastik plastinka qatlamlari nuqtalarining harakat tenglamalari
sifatida   elastik   va   qovushoq-elastiklik   nazariyalarining   uch   o’lchovli   harakat
tenglamalarining   -   bo’ylama   va   -   ko’ndalang   to’lqin   potensiallarini   o’z   ichiga
olgan ko’rinishlaridan foydalanamiz:
                                       (1.1)
14 bu yerda  
  vektor  maydon solinoidlig shartini  qanoatlantiradi, uning komponentalari
  -;  -ikki qatlamli plastinka materiali uchun elastiklik moduli.  u, v, w  –
ikki   qatlamli   plastinka   qatlamlari   nuqtalari   ko’chishlari   ular
    va     potensiallar
orqali quyidagicha ifodalanadi:
                                   (1.2)
Plastinka   qatlami   nuqtalari     kuchlanishlari   ham   potensial   funksiyalar   orqali
quyidagichaa ifodalanadi.
Masalada chegaraviy shartlar mos ravishda quyidagicha ko’rinish oladi:
                            (1.3)
Shuning   bilan   birgalikda   ikki   qatlamli   plastinka   va   uni   o’rab   turuvchi
deformatsiyalanuvchi   tashqi   muhit   orasidagi   kontakt   sirtida   ko’chish   vektorlari
komponentalari   tengligi   tengligi   sharti   bajarilishi   lozim.   Ushbu   kiritilgan   potensiallar
uchun   boshlang’ich   shartlar   nolga   teng   deb   olinadi,   ya’ni   vaqtning   t<0   bo’lgan   payti
uchun   ikki   qatlamli   plastinka   qatlamlari   nuqtalari   tinch   holatda   bo’lgan   deb   faraz
qilinadi.
Tashqi ta’sir kuchlarini [12] ishdagi kabi ko’rinishda olamiz 
                             (1.4)
Bu   yerda   ,     funksiyalar     va     zo’riqish
funksiyalarining tasviri bo’lib,
                                         (1.5)
Bu   yerdagi   zo’riqish   kuchlari   juda   yetarli   darajasida   kichik   deb   olinadi;   p   -
tekislikdagi mavhum o’qning   qismiga o’ngdan yondosh ochiq kontur.
Qo’yilgan (1.1) va (1.3) uch o’lchovli masalalarni yechish uchun     bo’ylama va
  ko’ndalang   to’lqin   potensiallarini   ham   (1.4)   formuladagi   kabi   tasvirlash   lozim.
Potensiallar   olingan   ifodalarini   (1.1)   harakat   tenglamalariga   olib   borib   qo’yib,
15 Besselning   oddiy   differensial   tenglamalar   sistemasi   keltirib   chiqariladi.   So’ngra
plastinka   qatlamlari   nuqtalari   bo’ylama   simmetrik   ko’chish   bosh   qismlarini   yangi
topiluvchi   funksiyalar   sifatida   kiritib,   hamda     va     parametrlar   bo’yicha   teskari
almashtirishni   qo’llab,   ikki   qatlamli   plastinka   qatlamlarining   nuqtalari   yangi   kiritilgan
funksiyalarga nisbatan tebranish tenglamalari sistemasi hosil qilinadi.
Aytib   o’tish   lozimki,   keltirib   chiqarilgan   tebranish   tenglamalari   sitemasi   ya’ni
ifodalarida ya’ni erkin bo’ylama tebranish tenglamalari sistemasida koordinataga hamda
 vaqtga bog’liq bo’lgan cheksiz hosilalarga ega hadlar qatnashadi. Ravshanki bu narsa
olingan   tenglamalar   sistemasini   amaliy   masalalar   yechish   uchun   yetarli   imkon
yaratmaydi.   Shu   sababli   tebranish   tenglamalari   sistemasiga   kiruvchi   darajali   cheksiz
qatorning   yaqinlashish   sohasini   aniqlash   asosida   qatorlarning   chekli   sondagi   hadlarini
olish bilan chegaralanish mumkinligi haqida xulosa chiqarilgan.
Tebranish   tenglamalari   sistemasiga   kiruvchi   darajali   cheksiz   kichik   qatorlarning
nolinchi,   birinchi   va   hokazo   yaqinlashishlari   bilan   chegaralanamiz   va   natijada   ikki
qatlamli   chetlari   bikr   mahkamlangan   plastinkaning   simmetrik   tebranishlari   taqribiy
tenglamalari   sistemasi   keltirib   chiqarilgan.   Maskur   tebranish   tenglamalari   taqribiy
bo’lishlariga   qaramasdan   klassik   nazariyadagi   tenglamalarga   nisbatan   yaxshigina
aniqlashtirilgan   bo’lib,   aylanish   inersiyasi   va   ko’ndalang   siljish   deformatsiyasi   kabi
kattaliklarni avtomatik tarzda o’z ichida saqlab qoladilar.
Ikki   qatlamli   bir   cheti   bikr   mahkamlangan   ikkinchisi   sharnirli   tayangan   ikki
qatlamli   plastinkaning   simmetrik   tebranishlari   tenglamalarini   olishning   yuqorida
tavsiflangan   metodining   boshqa   metodlarga   nisbatan   yana   bir   muhim   tarafi   shundan
iboratki,   bu   metod   yordamida   tebranish   tenglamalari   bilan   bigalikda   kuchlanish   va
ko’chishlar   va   maydonlari   barcha   komponentalari   uchun   analitik   formulalarni   keltirib
chiqarish mumkin. Olingan ushbu analitik formulalar yordamida ikki qatlamli bir cheti
bikr   mahkamlangan   ikkinchisi   sharnirli   tayanganikki   qatlamli   plastinkaning   tanlangan
nuqtasida   kuchlangan   deformatsiyalangan   holatini   vaqtning   istalgan   qiymatida
aniqlanadi.   S.P.Timoshenko   tipidagi   aniqlashtirilgan   va   klassik   tipidagi   nazariyalar
asosida bunday ishni bajarish mushkul.
16 Boshqacha   qilib   aytganda   ikki   qatlamli   plastinka   o’rta   sirti   tebranishlari,
tebranishlar   simmetrikligidan   bizga   ma’lum   bo’lgan   formulalar   orqali   soddagina
approksimatsiyalangan. Faqatgina bunday holat  tekis deformatsiyalangan holatda hosil
bo’ladi.   Formulalarni   osongina   approksimatsiyalaganimizdan   so’ng   elastiklik
nazariyasining uchtalik tenglamasi  hosil bo’ladi. Ikki qatlamli plastinkaning   tebranish
tenglamalari   keltirib   chiqarilayotganda   uni   to’g’ri   burchakli   dekart   koordinatalar
sistemasida deb qaraymiz.  U holda
                                        (1.6)
Bunga mos normal va urinma kuchlanishlar quyidagicha yoziladi: 
                                   (1.7)
                                , ,
(1.8)
В unda   ikki   qatlamli   plastinkaning   hamma   qatlamlari   nuqtalarida     kuchlanish
nolga   teng   deb   qaraladi ,   ya ’ ni   .     va  
  urinma   kuchlanishlar   ikki   qatlamli
plastinka   ichki   va   tashqi   yuzalarida   nolga   teng .
                                      (1.9)
Qaralayot   ikki   qatlamli   plastinka   yupqa   deb   faraz   qilinadi.   Shu   sababli   qalinligi
bo’yicha ko’chish va kuchlanishlarni quyidagi formula ko’rinishda kiritish mumkin.
                                                 (1.10)
17 Plastinkaga ta’sir qilayotgan tashqi kuchlarning simmetrikligidan (1.9) shartdan va
(1.6)   tenglamalar   sistemasini   (1.10)   funksiya   uchun   z   –h   dan   +h   gacha   o’zgarganda
quyidagini hosil bo’ladi:
                                       (1.11)
Xuddi shundan (1.7) munosabatdan quyidagilarni olish mumkin:
                                   (1.12)
Bunda     (1.12)   orqali   tasvirlangan   ifodalarni   (1.6)   ga   olib   borib
qo’yilsa harakat tenglamalar sistemasining ko’chishlar orqali ifodasi xosil bo’ladi
              (1.13)
Ularni mos ravishda   ga ko’paytirib qo’shish orqali quyidagiga ega bo’lamiz:
Bir   jinsli   bir   qatlamli   plastinka   simmetrik   bo’ylama   tebranishlari   aniqlashtirilgan
nazariyasi ishlab chiqilgan. Bunda umumlashgan tekis kuchlangan xolatning kengayishi
deb   faraz   qilinishi   mumkin   bo’lgan   approksimatsiyalardan   foydalanilgan.   Ko’chish
vektor i   komponentalari   hamda   E   potensial   energiya   quyidagi   ifoda   bilan
approksimatsiyalangan.
,  , 
Xullas ish yakunida quyidagi tenglamalar olingan.
18 Bu   yerda   grad ,   div   va     operatorlari   ikki   o’lchovli;   k -korreksiyalovchi
koeffitsiyent;  - sirt kuchlariga mos keladi.
[7]   ishda   plastinka   simmetrik   bo ’ ylama   va   ko ’ ndalang   tebranishlarining
aniqlashtirilgan   tenglamalari   qalinlik   bo’yicha   siljish   deformatsiya   va   hajmiy
deformatsiyalarning   uzviyligi   hisobga   olgan   holda   chiqarganlar.   Ula r   ko’chish   vektori
tuzuvchilarini komponentalarini   qatorlarga   yoyishdan(Lejandr   ko’phadlari   bo’yicha)
kelib chiqarganlar.
[5]  ishda   plastinkaning   ko’ndalang   erkin   tebranish   tenglamalari   olin gan .  Simmetrik
erkin   ko’ndalang   tebranishlar   uchun   tekis   deformatsiya   o’rinli   bo’lgan   hol   uchun   1-
yaqinlashishda   umumlashtirilgan   tekis   kuchlanganlik   holati   tenglamasi   kelib   chiqadi
                                 (1.14)
Ikki   modalik   aproksimasiyani  2- yaqinlashish   beradi .
                  (1.15)
Uch   modalik   aproksimasiyani  3- yaqinlashish   beradi .
                   
(1.16)
Bunda d
1  , d
2 , d
3  larning qiymatlari quyidagiga teng.
; 
19 R.D.Mindl i n   va   D.C.Gazis   o ’ zlarining   ishlarida   aniqlashtirilgan   nazariya
yordamida   tekis   deformatsiyalangan   va   tekis   kuchlangan lik   holat   jarayon lar ini
o ’ rganganlar .  Bunda   narsa   qalinligi   2 a  va  eni   2 h   bo’lgan   plastinkaning   balandligi   2 a  va
eni   2 h   bo’lgan   balka - devorga   mos   keladi .   Uzun   to'lqinlar   uchun   fazoviy   tezlikning
chegaraviy qiymatlari ko'ndalang erkin va simmetrik tebranishlarning kichik rejimlariga
mos keladigan to'lqin uzunliklarida hisoblanadi. Bu qiymatlar to'sin to'rining ko'ndalang
erkin tebranishlarida
                           (1.17)
                                     (1.18)
I . T . Selezov   va   Yu . G . Krivonovlar   “ ko’ndalang   erkin ”   to’lqinlarning   yuguruvchi
elastik   plastinada    tarqalishini  uch ta   nazariya   asosida  o’rgan ganlar .  Yechim
shaklda   izlanadi .
Bu   yerda    ;  ;  -  to’lqin   uzunligi ;  - fazaviy   tezlik .
Dispersion   tenglamalar   yuqoridagi   tenglamalardan   kelib   chiqqan   holda   olingan .  1-
yaqinlashishda
(1.19)
2-yaqinlashishda
                      (1.20)
3-yaqinlashishda
20                                 (1.21)
Qatlamli plastinka va qatlamli qobiqlar nazariyasi turli xil ko’ndalang va bo’ylama
tenglamalari   mavjud.   Bu   tenglamalarning   farqi   dastlabki   fizik   va   geometrik
gipotezalarga   qurilgan   nazariyalardan,   geometrik   shakli   va   foydalanilayotgan
koordinatalar   sistemasidan   bog‘liqligidadir.   Plastinka   yoki   qobiqlarning   kichik
egilishlarini   qarash   ba’zida   elastiklik   nazariyasi   ba’zi   chiziqli   va   chiziqli   bo’lmagan
effektlarini tahlil qilish va aniqlash uchun yetarli bo’ladi, boshqa hollarda esa qatlamli
plastinkaning   fizik   va   geometrik   chiziqli   bo’lmagan   xossalarini   hisobga   olgan   holda
muhitning   juda   katta   shakl   o’zgarishlarini   tekshirish   kerak   bo’ladi.   Barcha   mavjud
variantlar   ichidan   quyida   faqat   plastinkalar   chiziqli   nazariyasi   tenglamalarini   va   tekis
deformasiyalangan holdagi doiraviy tenglamalarini keltirib o’tamiz.  
Plastinka   o’rta   qatlami     -   tekis   taqsimlangan   ko’ndalang   erkin   kuch
ta’sirida   egiladi,   hosil   bo’lgan   egrilanish
sirtining   egilishi     kabi
belgilanadi.
  va     urinma   kuchlanishlar
natijasi   plastinkada   burovchi   va   eguvchi
momentlardan   tashqari     va  
ko’ndalang erkin kuchlar paydo bo’ladi.
Ko’ndalang   erkin   kuchlar  
  va  
larni   1-rasmdan   ko’rinadiki   quyidagi   ko’rinishda   tasvirlash   mumkin.   Hamma
momentlarni   va   o’qiga proyeksiyalaymiz va yig’indisini nolga tenglashtiramiz:
                                     (1.22)
bundan
                             (1.23)
Endi 
  o’qiga nisbatan momentlar yig’indisi nolga tenglashtiramiz:
21 bundan
(1.24)
bunda   erkin ko’ndalang yuklanish.
(1.23) ni (1.24) ifodaga qo’ysak, 
                                          (1.25)
tenglikka   ega   bo’lamiz.   Momentlar   ifodasini   ushbu   ifodaga   qo’yib   quyidagi
ko’rinishdagi plastinka egilish tenglamasini olamiz.
                                      (1.26)
yoki qisqacha,
                                                    (1.26 *
)
(1.26) va (1.26 *
) tenglama Sofiplastinka egilish differensial tenglamasi deyiladi.
(1.22) ga asosan plastinkada momentlar ifodasi va eguvchi moment ifodasi uchun
quyidagini olamiz:
yoki
                                                 (1.27)
bundan
                                        (1.28)
bu ifodani (1.26) tenglamaga qo’ysak 
                                          (1.29)
22 (1.26)   tenglamaga   bu   tenglama   teskari   tenglama   bo’lib   plastinka   materialining
fizik xususiyatidan bog’liq emas. Bu esa izotrop elastik plastinka uchun to’g’ri keladi.
(1.26) tenglama elastik plastinka uchun asosiy tenglama hisoblanadi.
Plastinka   egilishlari   uning   tomonlarining   qattiq   yoki   sharnirli   mahkamlanishiga,
burovchi   va   eguvchi   momentlarga,   o’rta   sirt   burilish   burchagiga,   erkin   ko’ndalang
kuchlarga bog’liq.
Geometrik   shartlar   deb   chegaradagi   ko’chishlar,   egilish   va   o’rta   sirt   burilish
burchagi berilishiga aytiladi.
Statik   shartlar   deb   burovchi   va   eguvchi   momentlar,   chegaradagi   kuchlar,
ko’ndalang   erkin   kuchlarni   berilishiga   aytiladi.   Agar   birdaniga   xam   kuchlar     uchun,
ham   ko’chishlar   uchun   shartlar   berilgan   bo’lsa,   bunday   shartlar   chegaraviy   aralash
chegaraviy   shartlar   deyiladi.   Plastinka   xar   bir   tomoni   uchun   ikkita   chegaraviy   shart
beriladi.
1.3. Ikki qatlamli plastinkaga qo’yiladigan tashqi kuchlar
Dinamik yuklanish deb yuklanish ta’sirida ko’chish olgan jismning inertsiya kuchi
sezilarli   qiymatga   erishib,   qurilmaga   ta’sir   etayotgan   boshqa   kuchlar   bilan   bir   qatorda
hisob   jarayonida   e’tiborga   olinishi   zarur   bo’lgan   yuklanishga   aytiladi.   Dinamik
yuklanishlar ta’sir etish xarakteriga qarab davriy yoki nodavriy bo’lishi mumkin.
Davriy yuklanish qurilmaga davriy ta’sir qiladi va ko’pincha garmonik qonuniyat
bilan o’zgaradi. Bunday yuklanishlar inshootning ishida yoki uning yaqinida turgan har
xil   mexanizmlar   (masalan,   mashinalar,   stanoklar   va   shu   kabilar)ning   ta’siri   natijasida
yuzaga   keladi.   Bunday   yuklanish   ta’siridagi   qurilmalar   elementlari   hisobi,   odatda,
ularning   tebranish   parametrlarini   aniqlash   va   qurilma   elementining   rezonans   holatini
yo’qotish   masalalariga   olib   kelinadi.   Bunday   holda   qurilma   elementining   elastik
tebranishlari o’rganiladi.
Dinamik   yuklanishlarning   muhim   kategoriyalaridan   biri   bu   inshoot   asosining
tebranishi natijasida yuzaga keluvchi seysmik yuklanishdir.
Davriy   yuklanishlardan   farqli   qurilma   elementlariga   ta’sir   etuvchi   dinamik
yuklanishlar   ham   mavjud   bo’lib,   ular   odatda   bir   marta   ta’sir   etib,   yuqori   bosimda   va
23 vaqtning mikro yoki millisekund ulushlarida ta’sir etishi bilan xarakterlanadi. Inshootlar
va qurilmalar  elementlariga ta’sir etuvchi bunday qisqa muddatli yuklanishlar  portlash
yoki   zarba   ta’sirida   yuzaga   keladi.   Bunday   yuklangan   qurilmalar   elementlari   hisobi
ularning   mustahkamligini   aniqlash   masalasiga   olib   kelinadi,   bunda   ko’p   hollarda
qurilma   elementi   elastik   holatdan   noelastik   holatga   o’tishi   va   yetarlicha   kattalikdagi
plastik deformatsiyalarga erishishi mumkin.
Davriy   yuklangan   qurilmalar   elementlari   hisobi   tebranishlar   nazariyasi   va
harakatning   ustivorligi   nazariyasi   fanida   mukammalroq   o’rganiladi.   Shuning   uchun
mazkur   ishda   nodavriy   qisqa   muddatli   intensiv   dinamik   yuklanishlar   ta’siridagi
qurilmalar elementlari hisobi masalalarini o’rganish maqsadga muvofiq bo’ladi.
Qisqa   muddatli   dinamik   yuklanishlar   ko’p   hollarda   havoda,   tuproqda,   suvda
tarqalayotgan   portlash   to’lqinlarining   qurilma   elementiga   ta’siri   natijasida   yuzaga
keladi. Portlash to’lqinlari odatda bevosita portlash natijasida hosil bo’ladi.
Portlash   yuklanishlari   bosimning   vaqt   bo’yicha   o’zgarish   qonuni   bilan
xarakterlanadi,   bunda   eng   asosiy   parametrlar:   maksimal   bosim,   uning   ko’tarilishi   va
yuklanish ta’sirining davomiyligi.
Portlash   to’lqinlari   zarba   to’lqinlari   ko’rinishida   tarqalib,   uning   bosimi,   zichligi,
temperaturasi,   tezligi,   muhit   zarrachalarining   harakati   hamda   maydonida   sakrab
o’zgaradi.   Havodagi   zarba   to’lqinlari   siqilgan   gaz   ballonlari,   bug‘   qozonlari   va   shu
kabilarning portlashi natijasida yuzaga keladi. Tuproq yoki suvda esa bu to’lqinlar shu
parametrlari   ketma-ket   o’zgaruvchan   siquvchi   to’lqin   ko’rinishida   tarqaladi.   Yuqorida
ta’kidlanganidek,   havodagi   zarba   to’lqini   qattiq   portlovchi   moddaning   portlashi,
yadroviy   portlash,   siqilgan   gaz   ballonlari,   bug‘   qozonlari   va   shu   kabilarning   portlashi
natijasida   yuzaga   keladi.   Hisob   jarayonining   asosiy   masalasi   bu   berilgan   zaryad
massasida   yoki   portlash   energiyasida   portlash   markazidan   ma’lum   masofadagi   zarba
to’lqinining   parametrlarini   aniqlashdan   iborat.   Bunda   qurilma   elementi   hisobi   uchun
eng   muhim   bo’lgan   zarba   to’lqinidagi   bosimning   vaqt   bo’yicha   o’zgarishini   aniqlash
zarur.
Deformatsiyalanuvchi   qattiq   jism   biror   modelining   qo’llanilishi   uning   impulsli
yuklanishi   xarakteridan   va   jismning   geometrik   shaklidan   bog‘liq.   Impulsli   yuklanish
24 “bir   lahzada”   yuklanishning   o’sishi,   undan   keyin   esa   uning   keskin   kamayishi   bilan
xarakterlanadi.   Shunday   qilib,   impulsli   yuklanishni   uning   ta’sir   vaqtiga   teng   bo’lgan
chekli oraliqda noldan farqli kuch deb ifodalash mumkin. Impulsli yuklanishning tabiati
xilma-xil:   u   qobiqning   to’lqin   tarqalayotgan   muhit   bilan   o’zaro   ta’siridan   yoki   qobiq
bilan   bevosita   tutashib   turgan   muhitda   yuz   beradigan   portlash   yoki   zarba   natijasida
paydo   bo’lishi   mumkin.   O’zaro   ta’sirning   boshlang‘ich   bosqichida   to’lqinning   o’tishi
natijasida   qobiqning   siqilishi   yuz   beradi,   ya’ni   elastik   jism   teng   taqsimlangan   bosim
ta’sirida bo’ladi. Bunday o’zaro ta’sir ma’lum aniqlikda jism bo’lagi sirtining simmetrik
impulsli yuklanishi deb qaralishi mumkin. 
Agar tashqi bosim   miqdorga nisbatan kichik bo’lgan   vaqt intervali davomida
qo’yilgan   bo’lsa,   u   holda   qobiqning   qalinligi   bo’yicha   deformatsiyaning   to’lqin
jarayonida   tarqalishini   e’tiborga   olmasa   ham   bo’ladi,   bu   yerda   R   -   qobiqning   egrilik
radiusi;   c   - tovish tezligi bo’lib, bunda     deb faraz qilinadi;   h   - qobiq qalinligi.
Odatda     qiymatlarda   gidroelastiklik   masalalaridagi   qurilmalar   elementlari
uchun   qobiqlar   nazariyasini   qo’llash   mumkin.   Bunday   holda   yuklanishning   ta’siri
  normal   tezlik   boshlang‘ich   momentidagi   qobiqqa   berilgan   ta’sirga   ekvivalent,
bunda   - nisbiy impuls;  m  - qobiq birlik sirtining massasi. Bu yerda bosim
o’zgarishi   qonunining   ahamiyati   yo’q.   Bunday   yuklanishni   impulsli   yuklanish   deb
ataymiz.
Hisob   ishlarida   foydalaniladigan   q ( t )   funksiyaning   ifodasi   qurilmaning   to’lqin
fronti   harakati   yo’nalishiga   nisbatan   joylashishiga,   yuklanish   manbasining   uzoqligiga,
qurilma   elementining   deformatsiyalanuvchi   muhitga   chuqur   botirilishiga   bog‘liq.
Hususan, o’qqa nisbatan simmetrik yuklanishni uchburchak shaklida, uning ta’sir vaqti
qurilmani   tekshirish   vaqtiga   nisbatan   ancha   kichik   bo’lsa,   u   holda   impulsli   yuklanish
qurilmaning real impulsli yuklanishiga yaqin. Masalan, qattiq jismlarning to’qnashishi,
zilzila,   portlash   yoki   gidrodinamik   ta’sirlar   natijasida   qurilmaning   yuklanishi   bunga
misol bo’la oladi. 
25 Qurilma qalinligi bo’ylab o’tayotgan to’lqin jarayonining so’nishidan keyin qobiq
modelidan   foydalanish   mumkin.   Yuqorida   ta’kidlangan   to’lqinlarga   nisbatan   ancha
uzun to’lqinlar yuz bergan holda hisob jarayonining boshidanoq qobiqlar nazariyasining
tenglamalaridan foydalanish mumkin.
26 II-BOB. 
BIR CHETI BIKR MAHKAMLANGAN IKKINCHISI SHARNIRLI
TAYANGAN IKKI  QATLAMLI PLASTINKA-NING  NOSTATSIONAR
SIMMETRIK  TEBRANISHLARI
2.1.   Bir cheti bikr mahkamlangan ikkinchisi sharnirli tayangan ikki qatlamli
plastinkaning simmetrik tebranishlari haqidagi masalaning umumiy qo’yilishi  
Hozirgi zamon texnikasida va qurilishda ko’p qatlamli, uch qatlamli xususan ikki
qatlamli   plastinkalar   juda  keng  miqyosda   foydalaniladi.  Bunday  hollarda  qaralayotgan
plastinka   tashqi   statik   va   dinamik   yuklanishlar   ta'siri   ostida   ishlaydilar   va   ular   ustida
hisoblash   ishlari   Kirxgoff   gipotezalariga   tayanib   klassik   nazariyaga   asoslangan   holda
olib boriladilar.
Qatlamli plastinkalar nazariyasining jadal sur’atlar bilan rivojlanishida juda ko'plab
olimlar   o'z   ulushlarini   qo'shishganlar.   Qatlamli   plastinkalar   ustida   bajarilgan   barcha
ilmiy   izlanishlarini   ikki   yo'nalishga   bo’lish   mumkin.   Ular   birinchisi   asimtotiklik
nazariya   hamda   ikkkinchisi   Timoshenko   va   Reyssner   nazariyasidir.   Yigirma   birinchi
asrning   to’qsoninchi   yillarida   aniq   yechimlar   usuliga   tayangan   juda   ko'plab   qatlami
plastinka tebranishlariga bag’ishlangan nazariyalar ishlab chiqildi.
Ushbu   aniq   yechimlar   metodi   bilan   I.G.Filippov   va   uning   iqtidorli   o'quvchilari
professorlar   X.X.Xudoynazarov,   O.A.Yegorchevlar,   dotsent   N.Mirzaqobilov   o'z   ilmiy
izlanishlarini   olib   borishgan.   Ularning   ilmiy   izlanishlarida   simmetrik   ko’rinishga   ega
bo’lgan   bir   jinsli   va   ko’p   qatlamli   xususan   ikki,   uch   qatlamli   plastinkalar   xar   xildagi
tebranishlari   nazariyalari   yaratilgan.   Bu   ilmiy   izlanishlardagi   olingan   tebranish
tenglamalarini   keltirib   chiqarishda,   izlanuvchi   funksiyalar   sifatida   plastinka   o’rta
qatlami   o'rta   sirtining   ko'chish   vektori   komponentalari   bosh   qismlari   olingan.   Ushbu
noma'lum   izlanuvchi   funksiyalarga   nisbatan   taqribiy   tebranish   tenglamalar   keltirib
chiqarilgan.   Ushbu   taqribiy   tebranish   tenglamalari   quyidagi   farazlarga   asoslanib
olingan:
1)   qaralayotgan   ko’p   qatlamli   xususan   uch   qatlamli   plastinkalar   doimo   faqat
simmetrik strukturaga ega deb qaralgan;
27 2)   qatlamli   plastinka   tanlangan   qatlami   o'rta   oraliq   sirti   ko'chish   vektori
komponentalari   bosh   qismlari   qidirilayotgan   izlanuvchi   funksiyalar   sifatida   qabul
qilingan;
3)   chegaraviy   shartlar   tanlangan   qatlam   o'rta   oraliq   sirti   ko'chishlari   bosh
qismlariga nisbatan shakllantirilgan;
4) muhim soddalashtirishlar bir nechta hadlarni hisobga qo’shmaslik orqali amalga
oshirilgan.   Bunday   hisoblashlar   esa   o'z   o’rnida   uch   qatlamli,   ikki   qatlamli
plastinkalarning   hosil   qilingan   natijaviy   tebranish   tenglamalari   bir   jinsli   bir   qatlamli
plastinkalarning tebranish tenglamalariga juda yaqin kelishiga sabab bo’lgan;
5)  ushbu  yuqorida  aytib o’tilgan ilmiy izlashlarda keltirib chiqarilgan uch  qavatli
plastinka tebranish tenglamalari  aynan hususiy xolda, ikki qatlamli  plastinka  tebranish
tenglamalariga o'tmaydi. Chunki  tadqiq qilinayotgan uch qatlamli  plastinka strukturasi
simmetrik bo’lganligi uchun. Agar uch qatlamli plastinka tashqi qatlamlarinig biri olib
tashlansa   beixtiyor   ravishda   ikkinchi   tashqi   qatlam   yo'qoladi.   Mabodo   agar   tashqi
qatlamlar o’rniga to'ldiruvchi qatlamni olib tashlasa chetki tashuvchi qatlamlar birlashib
yana yagona qatlam bo’lib qoladi.
Ushbu   magistrlik   dissertatsiya   ishida   qo'yilgan   ikki   qatlamli   plastinkaning
simmetrik   tebranishlari   masalasi   yuqoridagi   bayon   etilgan   aniq   yechimlar   metodiga
tayanilib   yechilgan.   Maskur   ishda   qaralayotgan   masala   tekis   masala   deb   qaralib   ikki
qatlamli   plastinka   tebranishlari   tenglamalari   tashqi   dinamik   yuklanishlar   ta'siri   ostida
bo’lgan hol uchun keltirib chiqarilgan. Ishda tadqiqot obekti sifatida ixtiyoriy   shaklga
ega to’rtburchakli ikki qatlamli elastik plastinka qaralgan.
2.2. Bir cheti bikr mahkamlangan ikkinchisi sharnirli tayangan ikki qatlamli
plastinkaning simmetrik tebranishlari haqidagi masalaning  yechilishi  
Cheksiz   uzunlikdagi   tashqi   dinamik   yuklanishlar   ta’siri   ostidagi   ikki   qatlamli
elastik   plastinkani   qaraymiz.   Ushbu   plastinkaga   to’g’ri   burchakli   dekart   koordinatalar
sistemasini   joylashtiramiz.   Tadqiq   qilinayotgan   ikki   qatlamli   plastinka   bo’ylama
tebranishga   ishlaydi   deb   faraz   qilamiz.   Plastinkaga   ta’sir   qilayotgan   tashqi   dinamik
yuklanishlar   ta’siri   ostida   ikki   qatlamli   plastinka   qatlamlari   ma’lum   masofaga   siljiydi.
28 Agar   plastinkaning   bo’ylama   tebranishi   haqidagi   masala   tadqiq   qilinayotgan   bo’lsa,
plastinka   qatlamlari   nuqtalarida   uzunasiga   siljishga
qarshilik  qiluvchi   xususiyatlar   bor   bo’ladilar.   Bundan
kelib   chiqqan   holda,   biz   ikki   qatlamli   plastinka
qatlamlari orasidagi bog’lanishlarni (kontaktlarni) bikr
deb hisoblaymiz. 
Ikki   qatlamli   elastik   plastinka   tekis   deformatsiya   holatida   deb   faraz   qilamiz.
Maskur   kki   qatlamli   plastinkaning   pastki   qatlami   o’rtasiga     dekart   koordinatalar
sistemasini kiritamiz  (3-rasm).  Bunda    va  o’qlarini plastinka pastki qatlami o’rta
sirti   tomonlari   bo’ylab   yo’naltiramiz,     o’qini   esa   ikki   qatlamli   plastinka   qalinligi
bo’ylab yuqoriga yo’naltiramiz. Ushbu ikki qatlamli plastinkaning qatlamlarini xuddi 3-
rasmdagidek   birichi   ikkinchi   deb   nomerlaymiz,   ya’ni   birinchi   qatlami   deb   yuqori
qatlamni,   ikkinchi   qatlami   deb   pastki   qatlamini   belgilaymiz.   Bunda   biz   ikki   qatlamli
plastinka birinchi qatlami qalinligini    va ikkinchi   qatlami qalinligini    deb olamiz.
Shunga   mos   ravishda   birinchi   qatlam   uchun   Lame   koeffitsiyentlarini   mos   ravishda
 orqali ikkinchi qatlam uchun Lame koeffitsiyentlarini mos ravishda   orqali
belgilaymiz.   I kki   qatlamli   plastinka   qatlamlari   hajmiy   zichliklari   mos   ravishda     va
  bo’lsin.
Kuchlanishlar   va   deformatsiyalar   orasidagi   bog’lanishlarni   Guk   qonuni
ko’rinishida   ikki   qatlamli   plastinka   qatlamlarining   nuqtalari   uchun   quyidagicha
yozamiz:
          (2.1)
Ikki qatlamli plastinka qatlamlarining ixtiyoriy nuqtasi harakat tenglamal sistemasi
to’g’ri burchakli dekart koordinatalar sistemasida quyida ko’rinishda yoziladi: 
29                                   (2.2)
Ushbu   ikki   qatlamli   plastinka   qatlamlari   nuqtalari   uchun   yozilgan   harakat
tenglamalariga   bo’ylama va   ko’ndalang to’lqin potensiallari quyidagi
(2.3)
ifoda yordamida kiritilsa, quyidagi to’lqin tenglamalariga keladi 
                                        ( 2.4) 
bunda  - ikki o’lchovli Laplas operatori.
Ikki  qatlamli  plastinkaning  tekis deformatsiyalangan  holatida plastinka  qatlamlari
nuqtalari uchun ko’chish vektori komponentalari quyidagiga teng bo’ladi
,  ;  Error: Reference source not
found ,                      (2.5)
bunda  ,   – mos ravishda  x  va  y  koordinata o’qlarining birlik vektorlari 
;     
(2.6)
bunda   –
  o’qining   birlik   vektori,   ikki   qatlamli   plastinka   qatlamlaridagi   nuqtalar
harakat tenglamalarini quyidagi ko’rinishda yozamiz:
( 2.7)
30 bunda
                                             (2.8)
Bizga   ma’lumki   Gelmgols   teoremasiga   ko’ra   ichki   tarqatuvchi   manbalar
bo’lmaganda   ko’ndalang   to’lqin   potensiali   -   vektor,   vektor   maydonlar   uchun
keltirilgan quyidagi solenoidlik shartni qanoatlantirishi lozim
(2.3) o’rinli bo’lganida ushbu solenoidlik sharti o’z o’zidan bajariladi.
Biz   ikki   qatlamli   plastinkani   datslab   tinch   holatda   bo’lgan   va   vaqtning  
paytidan   boshlab   ikki   qatlamli   plastinka   chegaraviy   sirtlariga   quyidagi   ko’rinishdagi
dinamik yuklanishlar ta’sir eta boshlagan deb qaraymiz
                                   (2.9)
Ikki   qatlamli   plastinka   qatlamlari   kontakt   sirtida   quyidagi   dinamik   va   kinematik
shartlar o’rinli
                                         (2.10)
va
                                                            (2.11)
Ikki qatlamli plastinka uchun   vaqtda boshlang’ich koordinata va boshlang’ich
tezlik nolga teng deb olinadi.
(2.12)
Demak, guvohi bo’lganimizdek ikki qatlamli plastinkaning simmetrik tebranishlari
haqidagi   masalani   yechish   uchun   (2.10)   chegaraviy   (2.10)   dinamik,   (2.11)   kinematik
kontakt   shartlar   hamda   (2.12)   nolga   teng   boshlang’ich   shartlar   bilan   (2.7)-differensial
tenglamalar sistemasini yechishimiz kerak bo’ladi.
31 Shundan so’ng ko’chish vektori tuzuvchilarini hamda qatlamli plastinka qatlamlari
nuqtalari   kuchlanish   va   deformatsiya   tenzori   komponentalarini   potensial
funksiyalarning (2.3) ko’rinishidan foydalanib quyidagicha yozamiz:
Yuqoridagi (2.6) formula va (2.5) ifodadan
                                              (2.13)
ushbu ifodalar tezgina hosil bo’ladi
Xuddi shunday deformatsiya tenzori komponentalarini ham
                                                      (2.14)
kuchlanishlarni ham
                                          (2.15)
ortiqcha qiyinchiliklarsiz yozamiz. Deformatsiya tenzorining qolgan komponentalari va
kuchlanish   tenzorlari   qolgan   barcha   komponentalari   masala   tekis   masala   bo’lganligi
nolga teng bo’ladi.
2.3.  Ikki qatlamli plastinkaning simmetrik tebranishida plastinka qatlamlarida
yuzaga keladigan ko’chishlar va kuchlanishlar
Ikki qatlamli plastinka tashqi sirtiga ta’sir qiluvchi tashqi kuchlarning ifodalarini
quyidagi ko’rinishda kiritsak bo’ladi:
32                              (2.16)
Ushbu   (2.16)   ko’rinishdagi   tashqi   ta’sir   funksiyalari   ifodalariga   mos   xolda  
bo’ylama va   ko’ndalang to’lqin potensiallarini ham quyidagi ko’rinishda kiritamiz 
                       (2.17)
(2.17) almashtirishlarni (2.7) tartibi ikki bo’lgan differensial tenglamalarga qo’yib
quyidagilarni hosil qilamiz:
                                  (2.18)
bunda
(2.18)   tenglamalar   sistemasi   umumiy   yechimlarining   quyidagicha   ko’rinishda
ekanligi bizga ma’lum:
               (2.19) 
Bizni   masalamizdagidek   agar   ikki   qatlamli   elastik   plastinka   tashqi   dinamik
yuklanishlar   ta’sirida   simmetrik   tebranayotgan   bo’lsa   quyidagi   ko’rinishda   kuchlarni
olishimiz mumkin:
  va                                                 (2.20)
(2.20)   ko’rinishdagi   munosabatlardan   quyidagi   o’zgarmaslarning   nolga   tengligi
kelib chiqadi
Shundan   so’ng   bizga   (2.17)   ko’rinishdagi   differensial   tenglamalar   sistemasining
umumiy yechimi quyidagi ko’rinishda ekanligi ma’lum bo’ladi
33                                    (2.21)
Ikki   qatlamli   plastinkaning   qatlamlari   nuqtalarida   hosil   bo’layotgan   ko’chish
vektori   komponentalarini   ham   ular   tashqi   dinamik   yuklanishlar   ta’sirida
tebranayotganda xuddi shu tarzda kiritamiz
                                        (2.22)
Ko’chish   vektori   komponentalarining   almashtirilgan   ko’chish   vektori
komponentalari   uchun   (2.17)   va   (2.22)   ifodalarni   ko’chishlarning   (2.13)   ifodasiga
qo’yib,     va     quyidagi   almashtirilgan   ko’chish   vektori   komponentalari   hosil
qilamiz
(2.23)
Almashtirilgan   ko’chish   vektori   komponentalarining   (2.23)   ifodalariga   potensial
funksiyalarni (2.21) ko’rinishdagi ifodalarini qo’yamiz
                                      (2.24)
Ushbu   (2.24)   ifodalarni     va     larning   mos   darajalari   bo’yicha   darajali
qatorlarga   yoyamiz.   Shuning   uchun   ushbu   ifodalarning   tarkibiga   kiruvchi   giperbolik
funksiyalarni darajali qatorlarga standart yoyilmalaridan foydalanamiz
(2.25)
(2.24) ifodalarga ushbu (2.25) formulalarni qo’ysak
34                                        (2.26)
Tashqi statik va dinamik yuklanishlar ta’siridagi ikki qatlamli elastik plastinkaning
tebranish   tenglamalari   sistemasidagi   asosiy   izlanuvchi   noma’lumlar   sifatida   birinchi
qatlamning shunday sirtki nuqtasining almashtirilgan     va     ko’chishlarining bosh
qismlarini qabul qilamiz.
(2.26) almashtirilgan ko’chishlarning ifodalarida      va   deb olamiz.
bundan   holda     va     belgilashlar   orqali   ikki   noma’lumli   ikkita   tenglamalar
sistemasiga   ega   bo’lamiz.   Bu   tenglamalar   sistemani   yechib     va     larni
topamiz.
  da   plastinka   qatlamlari   kontakt   shartlaridan   foydalanib   (2.25)   ifoda   orqali
  va     izlanuvchilarga   nisbatan   ikkita   algebraik   tenglamalar   sistemasini   hosil
qilib uni yechib   va   noma’lumlarni ham    va    lar orqali topib olamiz.
Agar     va     o’zgarmaslarning   ifodalarini     va     larning   ifodalariga
qo’ysak     va     o’zgarmaslarni   plastinka   qatlami   bo’ylama   va   ko’ndalang
ko’chishlarning   bosh   qismlari   orqali   bir   qiymatli   ifodalovchi   analitik   ifodalarga   ega
bo’lamiz.
Ikki   qatlamli   tashqi   dinamik   yuklar   ta’siridagi   plastinka   qatlamlari   nuqtalarining
ixtiyoriy   nuqtasidagi   kuchlanishlarni   topish   uchun   ularni   ham   yuqoridagidek
almashtirish   kerak,   ya’ni   noldan   farqli   , ,   kuchlanishlar   ham   almashtirilgan
kuchlanishlar orqali ifodalanishlari kerak. Masalan,
          (2.27)
(2.21) ko’rinishdagi yechimni (2.27) ifodaga olib kelamiz
            (2.28)
35 (2.27)   va   (2.16)   dan   foydalanib   (2.9)   -   chegaraviy   shartlarni   quyidagicha   yozish
mumkin
              ( 2.29 )
bu yerda
                                                             ( 2.30 )
ekanligini hisobga olsak ( 2.29 ) tenglamalar sistemasining 1-si    da va 2-si    da
quyidagiga keladi.
o’zgarmaslarning topilgan bu qiymatlarini
tenglamalar sistemasiga qo’yamiz va hosil bo’lgan sistemani soddalashtirib quyidagiga
ega bo’lamiz: 
36 bu yerda  . Bu yerda ham   ,   ekanligini
hisobga olsak tenglamamiz yanada soddalashadi
37 bu yerda    
Bu     tenglamaga     integral   operatorni   ta’sir   ettiramiz   va   hosil   bo’lgan
tenglamalar sistemasini soddalashtiramiz: 
38 =
39 Bu yerda
 va 
 ekanligidan yuqoridagi tenglama quyidagi ko’rinishga keladi
40 41 Hosil   qilingan   bu   tenglamani   hosilalar   tartibi   bo’yicha   soddalashtiramiz.   Hosil
bo’lgan     tenglamadagi   to’rtinchi   tartibdan   yuqori   tartibli   hosilalarni   tashlab     ga
qisqartirib  ularni quyidagicha yozamiz.
Y
uqoridagi   tenglamani     belgilashlar   orqali   o’lchovsiz   holatga
keltiramiz.
42 Bu tenglamani quyidagicha ham yozish mumkin
Bu yerda   o’zgarmaslar quyidagiga teng.
43 yoki   bu   tenglamani   hosilalar   tartiblari   bo’yicha   yanada   soddalashtirsak   quyidagiga
kelamiz. 
yoki bu tenglamani soddaroq ko’rinishda yana quyidagicha yozish mumkin
                            (2.31)
44 Bu yerda   o’zgarmaslar quyidagiga teng.
Xuddi   shunday   (2.3.18)   tenglamalar   sistemasining   ikkinchi   tenglamasini   ham   keltirib
chiqaramiz
            (2.32)
  
  
Bu yerda   o’zgarmaslar quyidagiga teng
45 yoki   bu   tenglamani   hosilalar   tartiblari   bo’yicha   yanada   soddalashtirsak   quyidagiga
kelamiz. 
        (2.33)
46 yoki bu tenglamani soddaroq ko’rinishda yana quyidagicha yozish mumkin
                      ( 2.34 ) 
Bu yerda   o’zgarmaslar quyidagiga teng.
Olingan   (2.33)   va   (2.34)   tenglamalar   ikki   qatlamli   plastinkaning   tashqi   dinamik
yuklar ta’siridagi tebranishlari taqribiy tenlamalaridan iboratdir.
47 III BOB
IKKI QATLAMLI PLASTINKANING SIMMETRIK TEBRANISHLARI
AMALIY MASALARI
Oldingi   boblarda   keltirilgan   tebranish   tenglamalari   va   kuchlangan-
deformatsiyalangan   holatini   baholash   algoritmlari   muhandislik   amaliyotida   yuzaga
keladigan ko'plab amaliy muammolarni hal qilish imkonini beradi. Bu masalalar bir hil,
ikki   va   uch   qatlamli   plastinkalarning   erkin   va   statsionar   bo'lmagan   majburiy
tebranishlarini o'rganishni o'z ichiga oladi. Dissertatsiyaning oxirgi uchinchi bobida ikki
qatlamli plastinkaning  simmetrik  tebranishlari, plastinkaga ta’sir etuvchi tashqi kuchlar,
qatlamlar   orasidagi   kontaktlarning   tabiati,   shuningdek,   turli   qo‘llash   uchun   zarur
bo‘lgan   chegaraviy   va   kontakt   shartlari   tasvirlangan.   Tashqi   kuchlar   ta'sirida
to’rtburchak   shakldagi   plastinkalarning   dinamik   deformatsiyasi   va   ikki   qatlamli
plastinkada garmonik tebranishlarning tarqalish muammolari qo'yilgan va hal qilingan.
3.1.  Ikki qatlamli  bir cheti bikr mahkamlangan ikkinchisi sharnirli tayangan
plastinkalarning simmetrik tebranishlari amaliy masalalari
Maskur   d issertasiya   ishining   birinchi   va   ikkinchi   boblarida   o‘rganilgan
masalala rda   ularni   shakllantirish   tamoyillariga,   ya’ni   chegaraviy   masalalarni   qo‘yish
usullariga kam roq  e’tibor qaratil gan di. Ushbu bo'limda biz birinchi va ikkinchi boblarda
keltirilgan   chegara   shartlarini   umumlashtirish   va   ko'rib   chiqilayotgan   masalalarda
chegara   va   kontakt   shartlarini   umumlashtirish   muammosini   ko'rib   chiqamiz.
Dissertatsiya   ishida   ko'rib   chiqiladigan   ikki   qatlamli   bir   cheti   bikr   mahkamlangan
ikkinchisi   sharnirli   tayangan   ikki   qatlamli   plastinkaning   simmetrik   tebranishlari
masalalari   qatorida   tashqi   dinamik   yuklar   ta'sirida   plastinka   tebranishlarni   o'rganish
muammolar ham qarb chiqiladi.
Turli   xil   kontakt   shartlarining   qo’yilishiga   qarab   masalaning   xarakteri   ham
o’zgaradi.   Qatlamlarning   kontakt   sirtlari ning   bir-biri   bilan   ta’sirlashuvi   sirpanuvchi,
ideal yoki bikr bo’lishi mumkin. Kontakt sirtlari bir-biriga nisbatan sirpanuvchi bo’lgan
holda   kuchlanishlar   orasidagi   munosabatlarda   ham,   ko’chishlar   orasidagi
48 munosabatlarda ham  sirpanish  ishqalanish  koeffisiyenti  hisobga olingan bo’lishi  kerak
(ishqalanishning Kulon modeli).
Ikkinchi   bobning   uchinchi   paragraf   natijalariga   ko’ra   biz   qarayotgan   simmetrik
tebranishlarda   tenglamalar   tarkibiga   faqatgina   qalinlik   koordinatasi   bo’yicha   egilish
funksiyasi emas, balki bo’ylama ko’chishni xarakterlovchi funksiya ham kiradi. Ushbu
faktor   plastinkaning   antisimmetrik   tebranishlarida   faqat   sof   ko’ndalang   tebranishlar
emas, balki bo’ylama-ko’ndalang tebranishlar sodir bo’lishini ko’rsatadi.
Ana   shu   tebranishlarni   vaqtning     paytida   plastinka   qatlamlarining   tashqi
sirtlariga   qo’yilgan   dinamik   yuklanishlar   vujudga   keltiradi,   vaqtning     paytlarida
plastinka tinch holatda bo’lgan deb hisoblanadi. Shu bilan bir qatorda, birinchi bobning
uchinchi   paragrafida   ta’kidlanganidek,   masalaning   chiziqliligi   sababli,   ko’chish
maydonlarini simmetrik va antisimetrik qismlarning superpozisiyasi  shaklida ifodalash
mumkin,   ya’ni   .   Bu   yerda   ,   -lar   plastinka   qatlamlari   nuqtalari
ko’chishlarining, mos ravishda, bo’ylama va ko’ndalang qismlari. Demak, plastinkalar
tebranishlari   haqidagi   masalalarni   qo’yishda   birinchi   navbatda   tebranishlarning
simmetrik   va   antisimmetrik   qismlarini   ajratish   maqsadga   muvofiq.   Biz   ushbu
dissertasiya   ishi   doirasida   simmetrik   masalalarni   qaraymiz.   Shuning   uchun   avvalo
shunday masalaning chegaraviy shartlarini shakllantiramiz.
Plastinka tashqi sirtlaridagi chegaraviy shartlar .  Bu holda   plastinka qatlamlarining
tashqi sirtlarida 
  (3.1)
shartlar   qanoatlantirilishlari   kerak.   Agar   antisimmetrik   tebranishlar   qaralsa   bu
funksiyalar
       
kabi, simmetrik tebranishlar holida esa
    
49 kabi aniqlanadilar.
Ta’kidlash   kerakki,   (3.1)   chegaraviy   shartlar   bilan   bir   qatorda  
ko’chishlar   komponentalari   uchun   vaqtning     paytida   boshlang’ich   shartlar
shakllantirilgan   bo’lishlari   kerak.   Dissertasiya   ishida   bu   shartlar   nolga   teng   deb   qabul
qilingan, ya’ni:
;             .                            (3.2)
Qatlamlar   orasidagi   tutashlik   (kontakt)   shartlari.   Yuqorida   1   va   2   boblar
doirasida   ikki   qatlamli   plastinka   qatlamlari   orasidagi   o’zaro   ta’sir   shartlarini
shakllantirishda   bu   qatlamlar   faqat   bikr   tutashgan   deb   faraz   qilindi.   Aslida   tutashlik
shartlari   uch   turda   bo’lishi   mumkin:   bikr,   sirpanuvchi   va   ideal   tutashlik   shartlari.
Quyida ana shu shartlarni keltiramiz.
a)   Bikr   tutashlik.   Bu   holat   ta’kidlanganidek   1   va   2   boblarda   qaralgan   masalalar
uchun quyidagicha shakllantirildi:
- plastinka qatlamlari o’rtasidagi tutashlik (kontakt) tekisligida
                  (3.3)
b)   Sirpanuvchi  tutashlik.   Tutashlik  sirtlari   bir-biriga  nisbatan  sirpanuvchi   bo’lgan
holda   kuchlanishlar   orasidagi   munosabatlarda   sirpanish   ishqalanish   koeffisiyenti
hisobga olingan bo’lishi kerak (ishqalanishning Kulon modeli) 
,  ,   ,        (3.4)
bu   yerda     va     kattaliklar,   mos   ravishda,   birinchi   va   ikkinchi   qatlamlar
o’rtasidagi  o’qlar   yo’nalishlari   bo’ylab  ishqalanish   koeffisiyentlari.  Shu  bilan birga  bu
koeffisiyentlarning ishoralari zarrachalarning tutashlik tekisliklari bo’ylab harakatlanish
(sirpanish) yo’nalishiga bog’liq.
v)   Ideal   kontakt.   Bu   holda   plastinka   tekisligiga   parallel   yo’nalishida   ko’chish   va
kuchlanishlar   mavjud   emas.   Boshqacha   aytganda   bu   holda   faqat   normal   kuchlanishlar
  va     ko’chishlar   noldan   farqli,   qolganlari   esa   nolga   teng.   Ya’ni   bu   holda
tutashlik shartlari quyidagicha bo’ladi:
  ,  ,  ,  .         (3. 5 )
50 Plastinka   chetlaridagi   chegaraviy   shartlar.   Qurilish   va   texnikaning   turli
sohalarida   foydalaniladigan   plastinkalar   qurilmalar   qismlariga   turlicha   mahkamlanishi
mumkin. Odatda mahkamlash plastinkaning chetlari bo’ylab amalga oshiriladi. Bunday
hollarda,   plastinka   chetlarining   mahkamlanishiga   qarab   turli   xil   chegaraviy   shartlarni
shakllantirish   mumkin.   Quyida   ulardan,   ilmiy   manbalardan   ko’pchilikka     ma’lum
bo’lgan bir  nechta turini, plastinka simmetrik tebranishlari masalasiga  qo’llash nuqtai-
nazaridan   qarab   chiqamiz.   Tadqiqot   ishida   qaralayotgan   masalalar   plastinka   elastiklik
nazariyasi   tekis  masalasi   doirasida  yechilayotganligi  uchun  chegaraviy shartlarni   faqat
x =0 va  x = l  ( l  – plastinka uzunligi)   chetlar uchun   keltiramiz. 
a)  Plastinkaning uchlari bikr mahkamlangan.  Bu holda  x =0 va  x = l  chetlarda, o’rta
qatlam   nuqtalarining     ko’chishlari   (egilishlari)   uchun   chegaraviy   shartlar   quyidagi
ko’rinishda yoziladi 
       .                                                 (3. 6 )
Ikkinchi tomondan (2. 32 ) formulalarga asosan 
.           (3. 7 )
Ko’rinib turbdiki ushbu ifodalar chegaraviy shartlarni murakkablashtiradi. Shuning
uchun ularda faqat ikkinchi tartibli hosilalar bilan chegaralanamiz, u holda   uchun
      (3. 8 )
ifodaga ega bo’lamiz. Bu yerdan (3. 6 ) ning birinchi shartiga asosan
      ( 3. 9)
51 va (3. 6 ) ning ikkinchi shartiga asosan
    ( 3. 10)
chegaraviy shartlarga ega bo’lamiz.
Boshlang’ich shartlar nolga teng ,  ya’ni  0	t   da
,  , …..    ,   ,        (3. 11)
b)  Plastinkaning chetlari sharnirli mahkamlangan . Bu holda   x =0 va  x = l  chetlarda
chegaraviy shartlar quyidagi ko’rinishda yoziladi:
      .                                         (3.1 2 )
Ushbu   shartlarning   birinchisi   uchun   yuqoridagi   (3. 9 )   tenglamalar   o’rinli.   Ikkinchisi
uchun (3.10) ni yana bir marta differensiallasak
       (3.13)
Shunday   qilib   plastinkaning   chetlari   sharnirli   mahkamlangan   holda
ko’chishlarning   bosh   qismlari   (3.9)   va   (3.13)   tenglamalarni   qanoatlantirishlari   kerak.
Boshlang’ich   shartlar   esa   yana   nolga   teng,   ya’ni  	
0	t da   (3. 11 )   tengliklar
qanoatlantirilishlari kerak.
v)   Plastinka chetlari erkin tayangan.   Bu holda   x =0 va   x = l   chetlarda, o’rta qatlam
nuqtalarining     ko’chishlari   (egilishlari)   uchun   chegaraviy   shartlar   quyidagi
ko’rinishda   yoziladi       Qaralayotgan   ikki   qatlamli   plastinka   uchun,
masalaning tekis masala ekanligini hisobga olsak bu shartlar ko’chishlarda quyidagicha
yoziladi :
,      .
u holda bu shartlarning birinchisi uchun (3.1 3 ) tenglamalar, ikkinchisi uchun esa 
52           (3.1 4 )
Plastinkaning chetlari erkin tayangan holda ko’chishlarning bosh qismlari (3.1 3 ) va
(3.1 4 )  tenglamalarni  qanoatlantirishlari   kerak.  Boshlang’ich   shartlar  esa   bu  holda  ham
nolga teng, ya’ni 0	t da (3.1 1 ) tengliklar qanoatlantirilishlari kerak.
Yuqoridagi   holatlarning   turli   xil   kombinasiyalarini   ko’rib   chiqish   mumkin .
Masalan ,   plastinkaning   bir   cheti   bikr   mahkamlangan ,   ikki nchi si   e sa   erkin ;   bitta   cheti
sharnirli mahkamlangan ,  ikki nchisi   esa bikr  mahkamlangan   va  hokazo.
3.2  Bir cheti bikr mahkamlangan ikkinchisi sharnirli tayangan    ikki qatlamli
plastinkaning simmetrik tebranishlari  amaliy masalasi yechimi
Uzunligi   chegaralanmagan,   eni   esa   l   ga   teng   bo'lgan   ikki   qatlamli   bir   cheti   bikr
mahkamlangan   ikkinchisi   sharnirli   tayanganikki   qatlamli   plastinkaning   simmetrik
tebranishlari   haqidagi   masalani   yechamiz.   Masalani   plastinkaning   uzunligi
chegaralanmagan   bo'lganligi   uchun   tekis   shakllantirish   mumkin.   Plastinkaning   eni
bo'yicha   cheti   sharnirli   mahkamlangan   bo’yi   bo'yicha   cheti   bikr   mahkamlangan   deb
hisoblaymiz.   Plastinkaning   simmetrik   tebranishlari   uning   tashqi   tekisliklarida   berilgan
kuchlar vositasida qo'zg'atilgan deb hisoblaymiz.
  va  
Ushbu     va     funksiyalarning   aniq   ko'rinishlari   masalani   sonli
yechish   vaqtida   oldindan   beriladi.   Masalani   ikkinchi   bobda   ishlab   chiqilgan   plastinka
simmetrik   tebranishlari   aniqlashtirilgan   tenglamalari   va   plastinka   kesimlaridagi
kuchlanganlik deformasiyalanganlik holatini aniqlash algoritmi asosida yechamiz.
(2.3 3 ) tebranish  tenglamalarini  asosiy  tenglamalar  sifatida  qabul  qilamiz.  Ushbu
tenglamalar   sistemasida   o'lchamsiz   koordinatalarga   quyidagi   formulalar   bo'yicha
o'tamiz.
,  ,  ,   ,  ,  ,  , 
Yozuvning   qulayligi   uchun   o'lchamsiz   parametrlarning   (*)   indekslarini   tashlab
yuboramiz va quyidagi sistemaga ega bo'lamiz
53      (3.15)
Ikkinchi   bob   uchinchi   paragrafda   ko'chish   va   kuchlanishlar   uchun   keltirilgan
ifodalardan   ikki   qatlamli   p lastinka   yuqori   qatlamining   kuchlangan-deformatsiyalangan
holatini aniqlash uchun foydalanamiz. Uchinchi  bobning birinchi  paragrafi  natijalariga
ko'ra   bir cheti bikr mahkamlangan ikkinchisi  sharnirli tayangan   ikki qatlamli plastinka
uchun chegaraviy va boshlang'ich shartlar quyidagicha bo'ladi:
1)   v а    bo'lganda    v а    funktsiyalar uchun chegaraviy shartlar:
                  ,          (3. 16 )
         .           (3. 17 )
 bo'lganda boshlang'ich shartlar:
                  (3. 18 )
54 (3.16)-(3.17)   chegaraviy   va   (3.18)   boshlang'ich   shartlarda   (3.15)   tenglamalar
sistemasini integrallab yuqoridagi masalaning yechimini keltiramiz.  Qo’yilgan m asalani
yechish uchun quyidagi cha  almashtirishlar qo’ llay miz 
       ,
,           .                    (3.19)
  (3.19)   ko’rinishida   izlanuvchi   funksiyalar   ko'rinishini   tanlash   (3.16)   va   (3.17)
chegaraviy   shartlarning   bajarilishini   ta'minlaydi.   (3.15)   tenglamalarga   ushbu   (3.19)
ifodalarni qo'yib,   ,     funktsiyalarga nisbatan quyidagi   tenglamalar   sistemaga
ega bo'lamiz
,
                (3. 20 )
bu yerda
,      ,  , 
     ,      
,      ,              (3. 21 )
,    ,
,     .
55 (3.20)   tenglamalar   sistemasining   noma'lum   ,     funksiyalari   vaqtning
nolga   teng   qiymati   olingan   k -parametrning   ixtiyoriy   qiymatida   (3.18)   boshlang'ich
shartlar bilan bir xil ko'rinishdagi shartlarni qanoatlantirishlari kerak.
                     (3. 22 )
Bir   cheti   bikr   mahkamlangan   ikkinchisi   sharnirli   tayangani   kki   qatlamli
plastinkaning   simmetrik   tebranishlari   masalasi   ikkita   to'rtinchi   tartibli   oddiy   (3.20)
differentsial   tenglamalar   sistemasini   (3.22)   boshlang'ich   shartlarda   integrallash
masalasiga   keltirildi.   Qo’yilgan   masalani   yechish   uchun   ushbu   sistemani   sonli
yechamiz.   Sonli   yechishda   «Maple   17»  amaliy   dasturlar   paketidan   foydalanamiz.   Ikki
qatlamli   plastinkaning   yuqori   qatlamini   po'lat   va   pastki   qatlamini   alyuminiydan   iborat
deb hisoblashlarni amalga oshiramiz. Plastinkaga ta'sir etuvchi tashqi kuchlar qiymatlari
quyidagicha:  ,  ,  .
Plastinkaning geometrik xarakteristikalari hamda fizik-mexanik parametrlari uchun
yuqoridagilardan   kelib   chiqgan   holda   quyidagi   qiymatlar   qabul   qilamiz:     -
plastinkaning tanlangan tekisligidan gorizontal koordinat tekisligigacha bo'lgan masofa;
  –   plastinka   uzunligi;     –   yuqori   qatlam   qalinligi;     –
pastki   qatlam   qalinligi;   po'lat   -   E= 2,0  10 11
  Pa,   ν =0.25,   ρ =7850   ;   alyuminiy-
E= 0,7  10 11 
Pа,  ν =0.35,  ρ =2750  ; 
Ikki   qatlamli   plastinka   qatlamlari   materiallarining   qabul   qilingan   qiymatlari
asosida   ularning   boshqa   fizik-mexanik   parametrlari   uchun   ;
;   ;   ;  
  formulalar   asosida
quyidagi  qiymatlar hisoblab topilgan: 
a) po'lat uchun   m/s,  ; 
b) alyuminiy uchun   m/s,  ;
56 (3. 20 )   differensial   tenglamalar   sistemasini   «Maple   17»   amaliy   dasturlar   paketi
yordamida   y echib   natijalari   bo’yicha   ikki   qalamli   plastinka   qatlamining   tanlangan
tekisligi   nuqtalarining   ko’ndalang   va   bo’ylama   ko’chishlari   koordinata   va   vaqtdan
bog‘liq holda hisoblandi. Hisoblashlar natijasida olingan grafiklar 3.1-3.6-rasmlarda o’z
aksini topgan. Plastinka qatlamlari qalinliklari taqdim etilgan grafiklarda   h
1   = 0,001 ga
teng hamda quyi qatlam qalinligi uchun hamma hollarda bir xil   h
2  = 0,05 qiymat qabul
qilingan.   Har   bir   rasmdagi   grafiklar   vaqtning   t=0.25;   0.35;   0.5   paytlari   uchun
hisoblangan va bitta koordinat sistemasiga joylashtirilgan.  
Ikki   qatlamli   plastinka   qatlamlarining   U
0   bo’ylama   va
  V
0   ko’ndalang   ko’chishlari
uchun   olingan   natijalar   3.1   va   3.2-rasmlarda   ko’rsatilgan.   Ikki   qatlamli   plastinka
qatlamlari   materiallari   elastik   bo’lishiga   qaramasdan   bo’ylama   va   ko’ndalang
ko’chishlar koordinata o’sib borishi bilan so’nuvchi xarakterga ega. Vaqtning dastlabki
paytlarida   taqdim   etilgan   rasmlarning   hammasida   ikki   qatlamli   plastinkaning   x =0
chetida ko’chishlarning qiymatlari nisbatan juda kichik bo’lgani holda vaqtning o’sishi
bilan ular juda tez o’zgarganligini ko’rish mumkin. 
3.1-rasm. Vaqtning turli  t=0.25; 0.35; 0.5
qiymatlari uchun plastinka qatlami
nuqtalarining bo’ylama  U
0   ko’chishlari
grafiklari 3.2-rasm. Vaqtning turli  t=0.25; 0.35; 0.5
qiymatlari uchun plastinka qatlami
nuqtalarining ko’ndalang  V
0   ko’chishlari
grafiklari
57 3.3-rasm. Vaqtning turli  t=0.25; 0.35; 0.5
paytlari uchun plastinka qatlami nuqtalari
 kuchlanishlarining ko’ndalang
koordinatadan bog’liq grafiklari 3.4-rasm. Vaqtning turli  t=0.25; 0.35; 0.5
paytlari uchun plastinka qatlami
nuqtalarining   kuchlanishlarining
bo’ylama  koordinatadan bog’liq grafiklari
3.5-rasm. Vaqtning turli  t=0.25; 0.35; 0.5
paytlari uchun plastinka qatlami nuqtalari
 kuchlanishlarining ko’ndalang
koordinatadan bog’liq grafiklari 3.6-rasm. Koordinataning turli  x =0. 3 ; 0.5;
0. 7 qiymatlari uchun plastinka qatlami
nuqtalarining ko’ndalang  V
0   ko’chishlari
grafiklari
Keltirilgan   grafiklar   mos   ravishda   solishtirib   ko'rilsa,   ikki   qatlamli   plastinkaning
bo'ylama  U
0  ko'chishlari ko'ndalang  V
0  ko'chishlariga nisbatan qariyib o’ n  baro b ar katta
ekanliklarini kuzatish mumkin .  
Ushbu   paragraf   doirasida   ko’chishlar   va   kuchlanishlar   uchun   chiqarilgan
formulalar   yechilgan   masalaning   sonli   tahlili   taklif   etilgan   tebranishlar   tenglamalari,
58 ikki   qatlamli   plastinka   qatlamlarining   turli   materiallari   uchun   qatlamlar   kesimlaridagi
kuchlangan-deformatsiyalangan holatni to’la aniqlash imkonini beradi. Bu ikki qatlamli
elastik   plastinka   simmetrik   tebranishlari   hisobining   yaratilgan   matematik   modelidan
muhandislik   amaliyotining   tadbiqiy   masalalarini   yechish   uchun   qo’llash   mumkin
ekanligini ko’rsatadi.
Bir   cheti   bikr   mahkamlangan   ikkinchisi   sharnirli   tayangan   ikki   qatlamli
plastinkaning   simmetrik   tebranishlarida   tenglamalar   tarkibiga   faqatgina   qalinlik
koordinatasi bo’yicha egilish funksiyasi emas, balki bo’ylama ko’chishni xarakterlovchi
funksiya   ham   kiradi.   Ushbu   faktor   plastinkaning   simmetrik   tebranishlarida   faqat   sof
ko’ndalang   tebranishlar   emas,   balki   bo’ylama-ko’ndalang   tebranishlar   sodir   bo’lishini
ko’rsatadi;
Bir   cheti   bikr   mahkamlangan   ikkinchisi   sharnirli   tayangan   ikki   qatlamli
plastinkaning   simmetrik   tebranishlari   haqidagi   masala   sonli   yechildi.   Bunda   olingan
sonli   natijalarning   solishtirma   tahlili   ko’rsatadiki,   dissertatsiya   ishida   ishlab   chiqilgan
tebranish   tenglamalari   va   kuchlanganlik-deformatsiyalanganlik   holatni   aniqlash   uchun
formulalar   yuqori   darajadagi   ishonchlik   bilan   ikki   qatlamli   plastinka   simmetrik
tebranishlari chastotalarini aniqlash imkonini beradi;
Bir   cheti   bikr   mahkamlangan   ikkinchisi   sharnirli   tayangan   ikki   qatlamli
plastinkaning simmetrik tebranishlari  plastinka qatlam qalinliklarining turli qiymatlarida
  bog‘lanish   turlicha     xarakterga   ega.   Xususan,   to’lqin   sonining   fiksirlangan
qiymatlarida plastinka qatlami qalinligining oshib borishi, har ikkita qatlam ham elastik
bo’lgan holdan farqli o’laroq, tebranishlar chastotasining o’sishiga olib kelmaydi;
Bir   cheti   bikr   mahkamlangan   ikkinchisi   sharnirli   tayangan   ikki   qatlamli
plastinkaning   simmetrik   tebranishlari da   ikki   qatlamli   plastinka   qatlami   elastik   bo’lgan
holda, to’lqin soni qiymatlarining butun spektri uchun   bog‘lanish proporsionallik
xarakteriga ega emas.
3.3-§.  Bir cheti bikr mahkamlangan ikkinchisi sharnirli tayangan    ikki
qatlamli  plastinkaning simmetrik garmonik tebranishlari.
59 Bir   cheti   bikr   mahkamlangan   ikkinchisi   sharnirli   tayangan   ikki   qatlamli
plastinkaning   simmetrik   garmonik   tebranishlari   haqidagi   masalani   bundan   oldingi
bobda   keltirib   chiqarilgan   tebranish   tenglamalari   asosida   yechamiz.   Masalani   y echish
uchun   (2.3 3 )   tenglamalar   sistemasini   qo’llaymiz.   Tenglamalar   sistemasida   o’lchamsiz
koordinatalarga  quyidagi  formulalar bo’yicha o’tamiz.
,  ,   ,  ,  ,  ,  , 
Yozuvning   qulayligi   uchun   o’lchamsiz   parametrlarning   (*)   indekslarini   tashlab
yuboramiz va quyidagi sistemaga ega bo’lamiz
                      (3. 23 )
Ushbu   masalada   bir   cheti   bikr   mahkamlangan   ikkinchisi   sharnirli   tayangan   ikki
qatlamli plastinkaning simmetrik tebranishlari da g armonik tebranishlar qaralayotganligi
sababli   plastinka   qatlamlarining   tashqi   sirtlari   yuklardan   xoli   deb   hisoblash   kerak
bo’ladi.   U   holda   (3. 23 )   tenglamalarning   o’ng   tomonlari   nolga   teng   bo’ladilar.   S h u
tufayli (3. 23 ) sistemani quyidagi ko’rinishda yozib olamiz
60     (3. 24 )
X osil bo’lgan ( 3.24)   tenglamalarning   y echimlarini quyidagi garmonik funksiyalar
shaklida izlaymiz  
,     ,                              ( 3. 25)
bu   erda  w   - tebranishlar   doiraviy   chastotasi ;   k   –   to’lqin   soni .   Erkin   tebranishlar   (3. 24 )
tenglamalariga  (3. 25 )  ifodalarni   qo’yib,     va     larga   nisbatan  ikkita  algebraik  bir
jinsli tenglamalar sistemasiga ega bo’lamiz
                                            (3.2 6 )
bu erda
,
,
,
.
61 (3.2 6 )   tenglamalar   sistema   noldan   farqli   y echimga   ega   bo’lishi   uchun   bu
sistemaning asosiy determinanti nolga teng bo’lishi zarur va etarlidir. Demak, quyidagi
chastota tenglamasiga ega bo’lamiz 
.                                             (3.2 7 )
va bu tenglamani «Maple 17» amaliy programmalar paketi yordamida sonli   y echamiz.
Sonli   hisoblar   plastinka   qatlamlarining   materiallari   po’lat ,   alyuminiy ,   polimer,
stekloplastik va tekstolit   bo’lgan hol uchun olib borildi. Bunda ularning fizik-mexanik
xarakteristikalari qiymatlari quyidagicha:
po’lat-                   E= 2,0  10 11
 Pa;   ν =0,25;   ρ =7850  ;
alyuminiy-           E= 0,7  10 11
Pa;   ν =0,35;   ρ =2750  .
polimer-                E
0 =5,5  10 10
 Pa;    ν =0,4;    ρ =1700  ;
stekloplastik-         E
0 =1,8  10 10
 Pa;    ν =0,35;    ρ =1400  ;
tekstolit-                 E
0 =0,4  10 10
 Pa;    ν =0,35;    ρ =1300  .
Plastinka g eometri k  xarakteristik alari quyidagicha:  
plastinkaning  qatlam i  qalinligi-   h  = 0,03; 0,05; 0,1 m.
O’tkazilgan   hisoblashlar   natijalari   -eng   kichik   chastotaning   -to’lqin   sonidan
bog‘lanishlari grafiklari ko’rinishida 3. 7 -3. 112  rasmlarda keltirilgan. 
  bog‘lanish to’g‘ri proporsional ekanligini qalinlikning hamma qiymatlarida
ko’rish   qiyin   emas.   Quyidagi   grafiklardan   ko’rinadiki,   to’lqin   sonining   fiksirlangan
(tayinlangan)   qiymatlarida   plastinka   qatlami   qalinligining   oshib   borishi,   tebranishlar
chastotasining   o’sishiga   olib   keladi.   Masalan   chastotaning   qalinlikning   h   =   0,03   m
qiymatiga   mos   keluvchi   qiymatlari   qalinlikning   h   =   0,05;   0,1   m   qiymatlariga   mos
keluvchi qiymatlaridan, mos ravishda, 48%  va 124% larga farq qiladi. To’lqin sonining
oshib borishi  bilan, ya’ni  yuqoriroq chastotali  to’lqin sohasiga  o’tib borilishi  bilan, bu
farq yanada kattalashib boradi.  
62 3.7-rasm.   Plastinka   qatlamlari   materiallari
al yuminiy   va   stekloplastik   bo’lganda   chastota
va to’lqin soni orasidagi bog’lanish 3. 8 -rasm.   Plastinka   qatlamlari   materiallari
po’lat   va   stekloplastik   bo’lganda   chastota   va
to’lqin soni orasidagi bog’lanish  
3. 9 -rasm.   Plastinka   qatlamlari   materiallari
al yuminiy   va   polimer   bo’lganda   chastota   va
to’lqin soni orasidagi bog’lanish   3. 10 -rasm.   Plastinka   qatlamlari   materiallari
po’lat  va   polimer bo’lganda chastota va to’lqin
soni orasidagi bog’lanish  
63 3. 11 -rasm.   Plastinka   qatlamlari   materiallari
al yuminiy   va   tekstolit   bo’lganda   chastota   va
to’lqin soni orasidagi bog’lanish 3. 12 -rasm.   Plastinka   qatlamlari   materiallari
po’lat  va  tekstolit bo’lganda chastota va to’lqin
soni orasidagi bog’lanish
Olingan   sonli   natijalar   s h unday   qilib,   quyidagicha   xulosalar   chiqarishga     imkon
beradi:
-   dissertatsiya   ishida   ishlab   chiqilgan   tebranish   tenglamalari   olingan   sonli
natijalarning   solishtirma   tahliliga   ko’ra,   kuchlanganlik-deformatsiyalanganlik   holatni
aniqlash   uchun   ishlab   chiqilgan   formulalar   yuqori   darajadagi   ishonchlilik   bilan   ikki
qatlamli   plastinka   simmetrik   tebranishlari   chastotalarini   aniqlash   imkonini   beradi.
Taqdim   etilgan   model   asosida   bajarilgan   chastotaviy   tahlil   minimal   hisob   resurslarini
talab etadi;
- ikki qatlamli  plastinka qatlami qalinligi qanday qiymatga ega bo’lishidan qat’iy
nazar   to’lqin   sonidan   chastota   to’g‘ri   proporsional   bog‘liq.   Ikki   qatlamli   plastinka
qatlami   qalinligining   oshishi   to’lqin   sonining   fiksirlangan   qiymatida,   tebranishlar
chastotasining   o’sishiga   bog’liqligini   olib   keladi.   Bu   chastotalar   qatlam   materialidan
kuchli   bog‘liq.   Ikki   qatlamli   plastinka   qatlamining   elastiklik   moduli   kichik   bo’lgan
plastinkaning   tebranishlari   chastotasi   plastinka   qatlamining   elastiklik   moduli   katta
bo’lgan plastinkaning tebranishlari chastotasidan kattadir. 
64 UMUMIY XULOSALAR
« Bir   cheti   bikr   mahkamlangan   ikkinchisi   sharnirli   tayangan   ikki   qatlamli
plastinkaning   simmetrik   tebranishlari »   mavzusi   bo’yicha   o’tkazilgan   tadqiqotlar
natijalaridan quyidagi asosiy xulosalar kelib chiqadi:
1. Tashqi   statik   va   dinamik   yuklanishlar   tasiridagi   ikki   qatlamli   bir   cheti   bikr
mahkamlangan   ikkinchisi   sharnirli   tayangan   elastik   plastinka   simmetrik   tebranishlari
haqidagi   muhandislik   amaliyotiga   doir   amaliy   masalalarni   yechish   uchun   yaroqli
bo’lgan,   masalaning   qo’yilishi,   tebranishlar   tenglamalarini   ishlab   chiqish   va
kuchlangan-deformasiyalangan   holatining   hisoblash   algoritmini   yaratishni   o’z   ichiga
olgan samarali hisoblashni matematik modelini yaratildi;
2. Ikki qatlamli bir cheti bikr mahkamlangan ikkinchisi sharnirli tayangan elastik
simmetrik   strukturali   plastinka   simmetrik   tebranishlari   umumiy   tenglamalari   klassik
gipoteza   va   farazlardan   foydalanmasdan   keltirib   chiqarilgan.   Keltirib   chiqarilgan   ikki
qatlamli   plastinka   simmetrik   tebranishlari   umumiy   tenglamalaridan   S.P.Timoshenko
tipidagi aniqlashtirilgan hamda muhandislik amaliyoti  uchun yaroqli bo’lgan va tartibi
ikkiga   teng   bo’lgan   klassik   tipdagi   tebranish   tenglamalarini,   bir   qatlamli   elastik
plastinkalarning simmetrik tebranishlari tenglamalari olindi;
3. Ikki   qatlamli   elastik   plastinka   simmetrik   tebranish   tenglamalari   hamda
kuchlangan   deformasiyalangan   holati   hisob   algoritmi   asosida,   umumiy   holda   turli
tabiatli   tashqi   dinamik   yuklanishlar   ta’siridagi   ikki   qatlamli   bir   cheti   bikr
mahkamlangan   ikkinchisi   sharnirli   tayangan   elastik   plastinkalar   tebranishlari   uchun
yangi, boshlang‘ich-chegaraviy masalalar shakllantirildi;
4. Plastinka   nuqtalarining   bo’ylama   ko’chishlari   bilan   bir   qatorda   ko’ndalang
ko’chishlari   ham   paydo   bo’ladi   va   ular   bo’ylama   ko’chishlarga   nisbatan   deyarli   o’n
barovar kam qiymatga ega bo’ldilar. Shu sababli ikki qatlamli plastinkaning simmetrik
tebranishlarida bu ko’ndalang ko’chishlarni hisobga olmaslik mumkin;
5. Har   ikkala   qatlamlari   materiallari   elastik   bo’lgan   ikki   qatlamli   plastinka
tebranishlar   chastotasining   to’lqin   sonidan   bog‘liqligini   to’g‘ri   proporsional   deb
65 hisoblash   mumkin.   Bunda   to’lqin   sonining   fiksirlangan   qiymatida   quyi   qatlam
qalinligining oshishi tebranishlar chastotasining o’sishiga olib keladi.
6. To’lqin   sonining   fiksirlangan   qiymatlarida   plastinka   quyi   qatlami   qalinligining
oshib borishi, har ikkala qatlam  ham  bir xil bo’lgan xoldan farqli  o’laroq, tebranishlar
chastotasining   o’sishiga   olib   kelmaydi   va   to’lqin   soni   qiymatlarining   butun   spektri
uchun     (chastota-to’lqin   soni)   bog‘lanish   nochiziqli   bo’lib,   proporsionallik
xarakteriga ega emas; 
7. Ikki   qatlamli   plastinkaning     qatlamlari   materiali   uchun   uning   elastiklik
xususiyati   hisobga   olingan   holda   ham   taklif   etilgan   model   asosida   bajarilgan
chastotaviy tahlil katta hisob resurslarini talab etmaydi.
66 ADABIYOTLAR   RO ’ YXATI
1. Филипов   И.Г.,   Чебан   В.Г.
Математическая теория колебаний упругих и вязкоупругих пластин и стержней. –
Кишинев; «Штиинца», 1988.
2. Carrera E., Brischetto S. A Survey with Numerical Assesment of Classical and
Refined   Theories   for   the   Analysis   of   Sandwich   Plates   //   Z.   Appl.   Mech.   Rew.   V.62,
2009. – 010803 – 1 – 17 pp.
3. Altenbach   H.   Modelling   of   viscoelastic   behaviour   of   plates   //   in   M.   7.
yczkowski (ed.), Greep in Structures, Springer, Berlin, 1990. – 531 – 537. pp. 
4. Филипов И.Г., Чебан В.Г. Математическая  теория колебаний упругих и
вязкоупругих пластин и стержней. – Кишинев; «Штиинца», 1988. – 190 с.
5. Болотин   В.В.   Прочност ,   Устойчивостъ   и   колебания   многослойн ы х
пластин  //  Расчет ы на прочностъ-М.,  1995.  Вып. 11.
6. Филипов И.Г., Филипов С.И. К теории колебания трехслойных пластин
// Приклад. Мех., – Киев. – 1998. – Т.34, №3. – С. 20 – 26.
7. Mindlin   R.D.   Influence   of   rotatory   inertia   and   shear   in   flexural   motions   of
isotropic elastic plates // ASME, Z. Appl. Mech. 18, 1951 – 1031 – 1036 pp.
8. Д.С.Газис ,   Mindlin   R . D .   Взаимодействие   цилиндрических   слоев   и
оболочек со связанными полями. //  ASME, Z. Appl. Mech.  1963 . – 336  с .
9. И.Т.Селезов ,   Ю.Г.Кривонов   К   теории   изгиба   и   устойчивости
трехслойных   пластин   с   ортотропным   трехмерным   заполнителем.   Восьмой
Всероссийский   съезд   по   теоретической   и   прикладной   механике.   Пермь,   23-29
август, 2001. - С.458-459.
10. Мирзакобилов   Н.Х.   Колебания   трехслойных   пластин   частного   вида   //
Дисс.на соис.уч.степ. канд. наук. – М.: 1992. – 139 с.
11. Петрашень  Г.И. Проблемы  инженерной  теории колебаний  вырожденных
систем   //   Исследование   по   теории   упругости   и   пластичности.   –   Л.:   Изд.   ЛГУ,
1966. - №5. – С. 3-33.
67 12. Егорычев   О.А.,   Егорычев   О.О.   Нестационарные   колебания   слоистых
упругих   и   вязкоупругих   пластин   и   пологих   сферических   и   цилиндрических
оболочек. – М.: ОЗОП.ГИ., 2012 – 240 с.
13. Богданов А.В., Поддаева О.А. Вывод частотного уравнения собственных
колебаний   упругой   трехслойной   пластины,   два   противоположных   края   которой
шарнирно   закреплены,   а   два   других   жестко   //   Вестник   МГСУ,   4,   2010.   -   С.   219-
224.
14. Филипов   И.Г.,Филипов   С.И.   Уравнения   колебания   кусочно   –
однородной вязкоупругой пластинки переменной жесткости // МТТ АН СССР. –
1989. – №5. – С. 149 – 157.
15. Филипов И.Г., Чебан В.Г. Математическая  теория колебаний упругих и
вязкоупругих пластин и стержней. – Кишинев; «Штиинца», 1988. – 190 с.
16. Шевченко   В.П.,   Алтухов   Е.В.,   Фоменко   М.В.     Упругие   колебания
трехслойных   пластин   в   случае   плоского   торца   //   ISSN   1025-6415.   Reports   of   the
National Academy of Sciences of Ukraine, 9. 2011. -70-77 pp.
17. Шевченко   В.П.,   Алтухов   Е.В.,   Фоменко   М.В.     Упругие   колебания
трехслойных   пластин   в   случае   плоского   торца   //   ISSN   1025-6415.   Reports   of   the
National Academy of Sciences of Ukraine, 8. 2012. -61-66 pp.
18. Алтухов   Е.В.,   Фоменко   М.В.   Упругие   колебания   трехслойных   пластин
симметричного строения. //  ISSN  1683-4720.Труды ИПММ НАН Украины, том 18,
2009. – С.3-10.
19. Худойназаров   Х.Х.Нестационарное   взаимодействие   цилиндрических
оболочек   и   стержней   с   деформируемой   средой.   –   Ташкент,   Изд   –   во   Мед.
Литературы имени Ибн Сино. 2003 – 350 с.
20. Худойназаров   Х.Х   Абдурашидов   А.   Нестационарное   взаимодействие
упругопластически   деформируем ы х   элементов   конструкций   с   жидкостъю.-
Ташкент: «ФАН» , 2005-220 
21. Григолюк   Э.И.,   Селезов   И.Т.   Неклассические   теории   колебаний
стержней, пластин и оболочек // Итоги науки и техники. Сер. Механика твердого
деформирований тела. Т.5. – М.: ВИНИТИ, 1973. – 272 с.
68 22. Алтухов   Е.В.,   Симбратович   Е.В.   Упругие   колебания   двухслойных
пластин   со   свободными   от   напряжений   плоскими   гранями.   //   ISSN   1683-
4720.Труды ИПММ НАН Украины, том 22, 2011. – С.5-14.
23. Алтухов   Е.В.,   Симбратович   Е.В.   Установившиеся   колебания
двухслойных   пластин   с   жестко   закрепленными   торцами   и   несовершенным
контактом   слоев   //   ISSN   0130-9420.   Мат.   Методи   та   физ.-мех.   поля.   2012.   -55,
№4.- С.36-46.
24. Алтухов   Е.В.,Винник   А.В.   Напряженное   состояние   анизотропных
пластин   с   торцами,   покрытыми   диафрагмой.//   ISSN   1683-4720.Труды   ИПММ
НАН Украины, том 20, 2010. – С.3-12.
25.   Алтухов   Е.В.,Винник   А.В.Напряженное   состояние   ортотропной
прямоугольной пластины.// В i сник Донецького нац i онального университету. Сер.
А: Природнич i  науки, вип.2, 2010. - С.29-37.
26.   Rao M.K., et al.  Natural Vibrations of
Laminated and Sandwich Plates // J. of Engineering Mech. 2004.vol.130, no 11. P.1268-
1278.
27. http://www.edu.uz     – ta’lim sayti.
28. http://www.edu.ru     – ta’lim sayti. 
29. http://www.intuit.ru     – masofaviy ta’lim
sayti. 
30. http://www.eqworld.ru      –
adabiyotlarning elektron varianti.
31. http://ru.wikipedia.org      –   erkin
ensiklopediya «Vikipediya». 
32. http://www.twirpx.com      –
adabiyotlarning elektron varianti.
33. http://www.ziyonet.uz      -
adabiyotlarning elektron variantlari
34. http://www.prepodu.net      –
adabiyotlarning elektron varianti. 
69 MUALLIFNING CHOP QILINGAN ILMIY ISHLARI RO’YXATI
1. Z.B.Khudayberdiyev,   Sh.X.Muhiddinov   M.A.Muhammadiyeva   &   S.A.Israilov.
(2022).   Transverse   vibrations   of   a   t wo-layer   plate .   ISJ   Theoretical   &   Applied
Science,   05   (109),   277-282.   Soi:   http://s-o-i.org/1.1/TAS-05-109-25   Doi:
https://dx.doi.org/10.15863/TAS
2. Расулов   Б.Н.,   Исраилов   С.А.,   Абдусатторова   С.Р .   Антисимметрич ные
колебания   двухслойной   пластины   //   XIX     Международной     научно-
практической  конференции  «Актуальные  вопросы  современной  науки  и
образования»,  состоявшейся  20  мая  2022  г.  в  г. Пенза , Ч. 1.  – 264- с.
70

BIR CHETI BIKR MAHKAMLANGAN IKKINCHISI SHARNIRLI TAYANGAN IKKI QATLAMLI PLASTINKANING SIMMETRIK TEBRANISHLARI MUNDARIJA KIRISH ……………………………………… …………….. ………… … … .. . 3 I-BOB. QATLAMLI PLASTINKALAR NAZARIYASINING ASOSIY TENGLAMALARI.………….……………………… 6 1.1- §. Ikki qatlamli plastinkaning simmetrik tebranishlar haqidagi ayrim tadqiqotlar sharhi ……………................................. ……. 6 1.2- §. Qatlamli plastinkalar nazariyasining asosiy munosabatlari va tenglamalari …………………………………………………… . 12 1.3 - § . Ikki qatlamli plastinkaga qo’yiladigan tashqi kuchlar …….…. .. 23 II-BOB. BIR CHETI BIKR MAHKAMLANGAN IKKINCHISI SHARNIRLI TAYANGAN IKKI QATLAMLI PLASTINKA- NING NOSTATSIONAR SIMMETRIK TEBRANISHLARI … 28 2.1- §. Bir cheti bikr mahkamlangan ikkinchisi sharnirli tayangan ikki qatlamli plastinkaning simmetrik tebranishlari haqidagi masalaning umumiy qo’yilishi ………..……………………….. 27 2.2 - §. Bir cheti bikr mahkamlangan ikkinchisi sharnirli tayangan ikki qatlamli plastinkaning simmetrik tebranishlari haqidagi masalaning yechilishi …………………………..……………… 27 2.3 - §. Ikki qatlamli plastinkaning simmetrik tebranishida plastinka qatlamlarida yuzaga keladigan ko ’ chishlar va kuchlanishlar ….. 32 III - BOB . IKKI QATLAMLI PLASTINKANING SIMMETRIK TEBRANISHLARI AMALIY MASALARI…………………... 48 3.1- § Ikki qatlamli bir cheti bikr mahkamlangan ikkinchisi sharnirli tayangan plastinkalarning simmetrik tebranishlari amaliy masalalari ……………………………………………………… 48 3.2- § Bir cheti bikr mahkamlangan ikkinchisi sharnirli tayangan ikki qatlamli plastinkaning simmetrik tebranishlari amaliy masalasi yechimi ….................................................................................... 53 3.3 - § Bir cheti bikr mahkamlangan ikkinchisi sharnirli tayangan ikki qatlamli plastinkaning simmetrik garmonik tebranishlari ………. 60 XULOSA …... ……………… …………….. ……………………….…… ….... 66 ADABIYOTLAR RO’YXATI ……………………..……………..………..... 68 1

2

KIRISH Mavzuning dolzarbligi. Ikki qatlamli plastinka muhandislik qurilmalarining asosiy tarkibiy qismlarini tashkil etadilar. Bundan tashqari bunday plastinkalar ko’plab qurilish materiallari elementlari ham hisoblanadi. Shunday holda bu plastinkalar turli xil dinamik tashqi ta’sirlar ostida ishlaydilar va ularning kesimlarida turli xil yuklanishlar vujudga keladi. Plastinkadagi ana shunday yuklanishlarni aniqlash masalasi deformatsiyalanuvchi qattiq jismlar mexanikasining dolzarb masalalaridandir. Amaliy masalalarda ana shunday yuklar ta’siri ostidagi plastinkalardagi kuchlanganlik- deformatsiyalanganlik holatlarini aniqlash muhim ahamiyat kasb etadi. Dissertatsiya ishida tadqiqot ob’ekti va predmeti . Muhandislik amaliyotida, aviatsiyada va kemasozlikda foydalanib kelinayotgan ko’p qatlamli konstruksiyalarning turli tipdagi tashqi ta’sirlarga qarshiligini aniqlashdan iborat. Ikki qatlamli konstruksiyalarda tashqi ta’sir natijasida sodir bo’ladigan tebranishlarini elementlarni xususiyatlarini hisobga olgan holda o’rganish va tadqiq qilishdan iborat. Tebranishlarni o’rganishda ularning ko’ndalang va bo’ylama momentlarini hisoblash, ikkala qatlam bo’yicha kuchlanishlarni aniqlash va ko’chishlarini topish hamda ilmiy xulosalar chiqarish. Yuqorida aytilganlardan kelib chiqib chekli uzunlikdagi qovushoq-elastik materialdan yasalgan plastinka qaralgan. Bunda plastinkaning tebranishida vujudga keladigan kuchlanganlik-deformatsiyalanganlik holatini plastinka materialining qovushoq-elastik xususiyatini hisobga olgan holda aniqlash masalasi muhim ahamiyatga ega. Ishning maqsad va vazifalari . Mazkur magistrlik dissertatsiya ishining asosiy maqsadi ikki qatlamli plastinkaning dinamik yuk ta’sirida tebranish tenglamalarini keltirib chiqarish, tadqiq qilish va ular asosida qaralayotgan plastinkaning nostatsionar antisimmetrik tebranishlari taqribiy tenglamalarini ishlab chiqishdan iboratdir. Bunda tadqiqotni klassik va aniqlashtirilgan tebranish tenglamalariga mos ravishda plastinka qatlamlaridagi kuchlanganlik-deformatsiyalanganlik holatini aniqlashga imkon beruvchi algoritm yaratish talab etiladi. Ana shulardan kelib chiqqan holda dissertatsiya ishining asosiy vazifalari qilib quyidagilar belgilangan: 3

1. Ikki qatlamli plastinkaning nostatsionar antissimmetrik tebrarish tenglamalari uchun umumiy tenglamalarni keltirib chiqarish; 2. Kuchlanish va deformatsiya tenzorlari hamda ko’chish vektori komponentalari uchun plastinka qatlamlari nuqtalaridagi kuchlanganlik-deformatsiyalanganlik holatini talab etilgan aniqlikda aniqlashga imkon beruvchi algoritm yaratish; 3. Ikki qatlamli plastinkaning nostatsionar antissimmetrik tebrarish tenglamalari amaliy masalalarni yechish uchun taqribiy tenglamalarini hosil qilish; 4. Ikki qatlamli plastinkaning nostatsionar antissimmetrik tebrarish masalasi uchun chastota tenglamalarini olish va tadqiq qilish; 5. Olingan natijalar asosida ilmiy xulosalar chiqarish va amaliy tavsiyalar ishlab chiqish. Tadqiqotning ilmiy yangiligi. Dissertatsiya ishining ilmiy yangiligi quyidagidan iborat: - ikki qatlamli to’rtburchakli plastinkaning nostatsionar ko ndalang tebranishlariʻ dinamik hisobining, tashqi dinamik yuklar ta sirini hisobga oluvchi matematik modeli ʼ yaratilgan; - ikki qatlamli to’rtburchakli plastinka ixtiyoriy ko ndalang kesimi nuqtalarining ʻ kuchlangan-deformatsiyalangan holatini fazoviy koordinata va vaqt bo yicha talab ʻ etilgan aniqlikda hisoblash samarali algoritmi ishlab chiqilgan; - dinamik yuklanishlar ta siri ostidagi ikki qatlamli to’rtburchakli plastinka ʼ tebranishlari uchun yangi amaliy masalalar qo yilgan hamda ikki qatlamli ʻ to’rtburchakli plastinkaning garmonik tebranishlari va dinamik yuklar ta siridagi ʼ majburiy tebranishlari haqidagi xususiy masalalarni yechish usullari yaratilgan; - ikki qatlamli to’rtburchakli plastinka qatlamlari geometrik va fizik-mexanik xarakteristikalarining ko ndalang kesim ixtiyoriy nuqtasidagi kuchlanish tenzori va ʻ ko chish vektori komponentalarining koordinata va vaqtdan bog lanish ʻ ʻ qonuniyatlariga ta siri tadqiq etilgan. ʼ Tadqiqotning asosiy masalalari va vazifalari. Dissertatsiya ishida tadqiqotning asosiy masalalari va vazifalari etib ikki qatlamli to’rtburchakli plastinkaning impulsiv yuk ta’siridagi deformatsiyalanishi hisobining, tashqi dinamik yuklar ta sirini hisobga ʼ 4

oluvchi matematik modelini ishlab chiqish, ikki qatlamli to’rtburchakli plastinkaning ixtiyoriy ko ndalang kesimi nuqtalarining kuchlangan-deformatsiyalangan holatiniʻ aniqlash algoritmini yaratish, dinamik yuklanishlar ta siri ostidagi ikki qatlamli ʼ plastinka tebranishlari uchun yangi amaliy masalalar qo yish va mos hisob usulini ʻ ishlab chiqish, har xil chegaraviy shartlarda ikki qatlamli plastinkaning garmonik tebranishlari va dinamik yuklar ta siridagi majburiy tebranishlari haqidagi xususiy ʼ masalalarni yechish usullarini yaratish, ikki qatlamli to’rtburchakli plastinkaning qatlamlari geometrik va fizik-mexanik harakteristikalarining ko ndalang kesim ixtiyoriy ʻ nuqtasidagi kuchlanish tenzori va ko chish vektori komponentalarining koordinata va ʻ vaqtdan bog lanish qonuniyatlariga ta sirini tadqiq qilish belgilangan. ʻ ʼ Tadqiqot mavzusi bo yicha adabiyotlar sharhi (tahlili). ʼ Plastinkalarning dinamik hisobi Kirxgoff gipotezalariga asoslangan klassik nazariya asosida bajariladi. Ammo klassik nazariya plastinkaning KDH komponentalarini to liq ʻ hisoblash imkonini bermaydi. Shuning uchun bu nazariyani rivojlantirish ustida juda ko p olimlar ish olib borgan ʻ . Klassik nazariyaning qatlamli konstruksiyalar bo yicha rivoji S.G.Lexniskiy, E.Reysner, S.A.Ambarsumyan, I.G.Filippov, ʻ X.Altenbax, E.I.Grigolyuk, V.P.Shevchenko, M.V.Fomenko, M.Mirsaidov, R.I.Xalmuradov, X.X.Xudoynazarov, M.K.O sarov, A.B.Axmedov, R.Abdukarimov ʻ va boshqa bir qator taniqli olim va tadqiqotchilar tomonidan amalga oshirilmoqda. Plastinka va qobiqlarning dinamik hisobini, yoki boshqacha aytganda tebranishlar aniqlashtirilgan nazariyalarini yaratish bo yicha tadqiqotlar ikki katta yo nalishga ʻ ʻ oid. Bulardan birinchisi asimptotik nazariya hamda Timoshenko va Reyssner tipidagi nazariyalarni ishlab chiqish bo lsa, ikkinchisi keyingi bir necha o n yilliklarda ʻ ʻ elastiklik nazariyasi uch o lchovli masalasining aniq yechimlaridan foydalanishga ʻ asoslangan plastinka tebranishlari nazariyalarini yaratishdan iborat. Keyingi usulning bir jinsli va ko p qatlamli elastik va qovushoq-elastik plastinkalar uchun yaroqli turli ʻ variantlari professor I.G.Filippov va uning o quvchilari tomonidan ishlab ʻ chiqilgan. Ko rsatilgan metod bilan professorlar G.I.Petrashen va I.G.Filippovlar, ʻ hamda ularning bir qator o quvchilari tomonidan bir jinsli (bir qatlamli) va qatlamli ʻ elastik va qovushoq-elastik plastinkalarning tebranishlari nazariyalari taklif etilgan. 5